《催化裂化装置操作优化培训7-5-大连石化催化裂化装置运行情况》由会员分享，可在线阅读，更多相关《催化裂化装置操作优化培训7-5-大连石化催化裂化装置运行情况（68页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、大连石化公司催化裂化装置大连石化公司催化裂化装置 长周期运行情况汇报长周期运行情况汇报 祁兴国祁兴国 Qixg dl 中国石油天然气股份有限公司大连石化分公司中国石油天然气股份有限公司大连石化分公司 前前 言言 为满足石油需求量的不断增长以及重油开采技术的不断进为满足石油需求量的不断增长以及重油开采技术的不断进 步 炼油厂加工重质原油的品种和比例在不断增加 受此步 炼油厂加工重质原油的品种和比例在不断增加 受此 影响 影响 RFCC原料劣质化趋势明显 不断给装置的长周期原料劣质化趋势明显 不断给装置的长周期 稳定运行工作带来新的问题与挑战稳定运行工作带来新的问题与挑战 RFCC一直在大连石化公
2、司的重油加工流程中占据重要地一直在大连石化公司的重油加工流程中占据重要地 位 大连石化公司现有三套重油催化装置 总加工能力位 大连石化公司现有三套重油催化装置 总加工能力 570 80 140 350 万吨 万吨 年 年 汽油产量的汽油产量的70 来自催化 来自催化 几乎全部渣油靠催化加工 几乎全部渣油靠催化加工 因此催化装置运行的好坏对公因此催化装置运行的好坏对公 司加工任务的完成具有决定性作用 司加工任务的完成具有决定性作用 前前 言言 经过近年来有针对性的攻关 大连石化公司已解决了经过近年来有针对性的攻关 大连石化公司已解决了分馏分馏 系统结焦 烟机及三旋结垢 分馏塔结盐 热工系统泄漏
3、系统结焦 烟机及三旋结垢 分馏塔结盐 热工系统泄漏 烟气管道膨胀节腐蚀烟气管道膨胀节腐蚀等诸多难题 等诸多难题 140万催化实现了连续万催化实现了连续 两个周期达到 三年一修 两个周期达到 三年一修 分别为 分别为1138天 天 1298天 期天 期 间均未打开过人孔 间均未打开过人孔 350万催化实现了 四年一大修 万催化实现了 四年一大修 2008年年5月月26日至日至2012年年3月月23日第四周期累计运行日第四周期累计运行1397 天 天 2010年年2月两器停工消缺月两器停工消缺13天 天 主要内容主要内容 曾出现的问题与解决措施 曾出现的问题与解决措施 分馏系统结焦分馏系统结焦 烟
4、机 三旋结垢烟机 三旋结垢 分馏塔结盐分馏塔结盐 热工系统泄漏热工系统泄漏 烟气管道膨胀节腐蚀烟气管道膨胀节腐蚀 5 分馏系统结焦分馏系统结焦 分馏系统结焦分馏系统结焦 曾出现过的结焦问题 曾出现过的结焦问题 2003年年6月月30日日350万催化万催化装置由于油浆和回炼油系统结装置由于油浆和回炼油系统结 焦严重 导致停工抢修 焦严重 导致停工抢修 7月月11日抢修完毕开工喷油 日抢修完毕开工喷油 2003年年7月月11日日80万催化万催化装置装置 由于油浆系统结焦停工抢由于油浆系统结焦停工抢 修 修 7月月20日开工喷油 日开工喷油 两套装置的油浆系统均是在两套装置的油浆系统均是在3 4天内
5、突然结焦堵塞天内突然结焦堵塞 此 此 前无油浆系统结焦迹象 前无油浆系统结焦迹象 回炼油系统快速结焦回炼油系统快速结焦油浆系统快速结焦油浆系统快速结焦 分馏系统结焦分馏系统结焦 油浆系统快速结焦后油浆系统快速结焦后 将管线全部堵塞将管线全部堵塞 需需 要逐段切割清理要逐段切割清理 焦块黑亮而且脆焦块黑亮而且脆 灰分较低灰分较低 与正常油浆灰分基本一致与正常油浆灰分基本一致 分馏系统结焦分馏系统结焦 分馏系统结焦分馏系统结焦 原因分析 原因分析 1 原料油性质变差是主要原因原料油性质变差是主要原因 项目大庆常渣大庆减渣7W 365 7W 560 占常渣 24 2 相对密度0 89590 9220
6、 91690 9702 氢含量 13 2712 711 911 05 残炭 4 37 23 814 63 饱和烃 61 440 858 428 3 芳烃 22 132 225 637 7 胶质 16 4526 915 732 3 沥青质 0 05 0 50 31 7 注 7W 原油为萨哈林 66 与塔皮斯 34 混合油 分馏系统结焦分馏系统结焦 原因分析 原因分析 2 加工原油品种多且性质差距大加工原油品种多且性质差距大 受受当时当时原料油调合过原料油调合过 程和化验分析能力制约程和化验分析能力制约 未能及时未能及时对对装置的回炼比装置的回炼比 油浆外甩率做相应的调整油浆外甩率做相应的调整 加
7、工大庆油的油浆外甩加工大庆油的油浆外甩 率在率在3 3 5 而加工而加工7W原油时原油时 催化装置适宜的油浆催化装置适宜的油浆 外甩率应在外甩率应在6 10 油浆外甩率偏低使油浆中稠环油浆外甩率偏低使油浆中稠环 芳烃芳烃 沥青质含量迅速增加并形成恶性循环沥青质含量迅速增加并形成恶性循环 使油浆使油浆 外甩线先堵塞外甩线先堵塞 油浆外甩线堵塞后油浆外甩线堵塞后 催化装置是在较催化装置是在较 差的原料条件下进行全回炼操作差的原料条件下进行全回炼操作 使油浆中稠环芳烃使油浆中稠环芳烃 沥青质含量更迅速地增加沥青质含量更迅速地增加 直至使油浆系统堵塞直至使油浆系统堵塞 分馏系统结焦分馏系统结焦 解决措
8、施 解决措施 1 进一步完善原油管理制度进一步完善原油管理制度 加强对重点原油品种的监加强对重点原油品种的监 控控 加强催化料调合及生产过程的监控与核算加强催化料调合及生产过程的监控与核算 要求 要求 开工过程应使用开工过程应使用530 馏出在馏出在80 以上的原料以上的原料 催化裂化原料的氢含量不小于催化裂化原料的氢含量不小于11 8 沥青质含沥青质含 量不大于量不大于5w 催化裂化原料的金属含量催化裂化原料的金属含量 Fe Ni V Ca 总量总量 不大于不大于25ppm 分馏系统结焦分馏系统结焦 解决措施 解决措施 2 增加原油增加原油 催化原料及催化油浆的化验分析项目与频催化原料及催化
9、油浆的化验分析项目与频 次次 每批原油进厂后每批原油进厂后 切割并分析切割并分析 计算其催化料计算其催化料API 度度 密度密度 残炭残炭 馏程馏程 折光折光 H C 族组成等项目族组成等项目 三套催化装置油浆密度每天分析一次三套催化装置油浆密度每天分析一次 油浆密度油浆密度 1035kg m3 定期分析油浆固含量定期分析油浆固含量 控制控制 6g l 3 针对加工进口原油品种多针对加工进口原油品种多 性质差异大的情况性质差异大的情况 制定制定 不同性质原油对应的油浆外甩率不同性质原油对应的油浆外甩率 用于指导装置生产用于指导装置生产 分馏系统结焦分馏系统结焦 分析项目 360 560 360
10、 560 360 560 石蜡基油 560 比例 w 中间基油 560 比例 w 相对密度 0 9050 930 9150 940 9250 985 运动粘度100 mm2 s 301304015050620 K值 参考项目 1211 811 6 石蜡基油康氏残炭w 5 56 57 5 中间基油康氏残炭w 4 58 55 510613 氢 碳w 12 5 87 512 8812 3 87 711 8 88 211 8 88 211 1 88 9 硫w 0 3 氮w 0 20 30 4 碱氮 ppm5008001000 金属Ni Vppm 152025 金属Fe Ca Na ppm 实测值实测值
11、实测值 四组分分析 饱和烃w 604055355025 芳烃w 实测值33 实测值实测值实测值实测值 胶质w 202820 实测值实测值30 沥青质w 0 5111 51 53 加工比例 单炼 掺炼可单炼可单炼与一二档油掺炼 注 粘度高的油要适当提高催化装置提升管进料预热温度 进口原油性质及对应的催化油浆外甩比例进口原油性质及对应的催化油浆外甩比例 一等油标准二等油标准三等油标准 与不同档次原料相对应 的生产方案与工艺参数 反应温度 原料预热温度 雾化蒸汽量 终止剂 比例 各点线速度 催 化剂活性 油浆外甩率 3w 反应温度 原料预热温度 雾化蒸汽量 终止剂 比例 各点线速度 催 化剂活性 油
12、浆外甩率 5w 反应温度 原料预热温度 雾化蒸汽量 终止剂 比例 各点线速度 催 化剂活性 油浆外甩率 7w 90 50 60 2535 75 解决措施 解决措施 4 加强对工艺参数的核算与监控加强对工艺参数的核算与监控 对旋风线速度对旋风线速度 油气油气 大管线速度大管线速度 油浆在塔底停留时间及管线和换热器内线油浆在塔底停留时间及管线和换热器内线 速度定期核算速度定期核算 控制油浆系统线速不小于控制油浆系统线速不小于1 5m s 5 要求要求各催化装置每天采样各催化装置每天采样 现场观察油浆状态现场观察油浆状态的变化的变化 是否有变粘稠是否有变粘稠 拉丝及对棉布浸润能力变差的现象拉丝及对棉
13、布浸润能力变差的现象 以以 及降低流量后外送冷却效果反而变差的现象及降低流量后外送冷却效果反而变差的现象 要重视对要重视对 油浆外甩量的监控油浆外甩量的监控 储运车间配合各装置储运车间配合各装置每每周周与罐区核与罐区核 对油浆外甩量对油浆外甩量 防止因仪表假指示造成的油浆外送量过低防止因仪表假指示造成的油浆外送量过低 进而造成管线堵塞进而造成管线堵塞 分馏系统结焦分馏系统结焦 两器核算 工艺条件再生系统核算结果 项目流量t h温度 进再生器干空气量Nm3 h423 23 主风进再生器KNm3 h430 00 213 03 再生器烧焦总量t h35 82 外取热器用风KNm3 h213 03 焦
14、炭氢碳比0 067 再生器注入水蒸气再生器烧碳总量t h33 57 原料油437 96 190 31 再生器烧氢总量t h2 25 回炼油39 38 304 20 再生器干主风单耗11 82 回炼油浆0 00 343 82 烟风比1 03 预提升干气2 31 27 33 总湿烟气量Nm3 h442 54 出装置干气18 00 27 33 出口湿烟气重度kg Nm31 271 出装置液化气64 58 总湿烟气量t h562 31 出装置汽油150 59 再生器焦炭燃烧热MJ h1370671 37 出装置轻柴油131 02 主风升温热MJ h297287 57 出装置油浆37 66 焦炭升温热M
15、J h11998 48 空气分子湿度kmol水 kmol空气0 016 焦炭脱附热MJ h82377 60 再生器顶烟气出口温度710 46 再生器注入蒸汽升温热 MJ h 烧焦罐温度700 00 内外取热器取热MJ h365240 95 二密相温度700 00 散热损失MJ h68533 57 反应器汽提段底部温度500 00 给催化剂净热MJ h545233 21 外取热器催化剂进烧焦罐温度551 47 催化剂循环量t h2521 89 再生器核算 工艺条件设备尺寸 再生器注入水蒸气流量0 00 烧焦罐内径m9 100 主风进再生器KNm3 h430 00 外取热器烟气返回管面积 m20
16、056 外取热器用风KNm3 h0 00 再生器旋分器料腿总面积 m20 933 空气分子湿度kmol水 kmol 空气0 016 二密相内径m12 250 再生器烟器出口温度 710 46 稀相段内径m15 400 烧焦罐温度 700 00 二密相温度 700 00 核算结果 反再系统催化剂循环量t h2521 89 再生器烧焦强度kg t h 138 589 外取热催化剂循环量t h2166 67 再生器烧碳强度kg t h 129 887 烧焦罐催化剂藏量t110 82 烧焦罐催化剂停留时间min2 637 烧焦罐压力 绝 MPa0 417 烧焦罐线速m s1 568 二密相催化剂藏量t147 62 二密相催化剂停留时间min3 512 二密相段压力 绝 MPa0 401 二密相段线速m s 0 901 稀相段压力 绝 MPa0 388 稀相段线速m s0 552 稀相温度 639 05 再生器烧炭总量kg h33 57 再生器烧氢总量kg h2 25 再生器烧焦总量kg h35 82 再生器旋风分离器核算 工艺条件设备数据 再生器顶湿烟气量kNm3 h442 536 一级旋分器
