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1、目 录1 设计课程任务书11.1设计题目11.2设计目的11.3设计原始材料11.4设计内容和要求21.5主要参考书目32 烟气量烟尘和二氧化硫浓度的计算42.1标准状态下理论空气量42.2标准状态下理论烟气量42.3标准状态下实际烟气量42.4标准状态下烟气含尘浓度52.5标准状态下烟气中二氧化硫浓度的计算53 除尘器的选择63.1除尘器应该达到的除尘效率63.2除尘器的选择64 确定除尘器、风机和烟囱的位置及管道的布置84.1各装置及管道布置的原则84.2管径的确定85烟囱的设计95.1烟囱高度的确定95.2烟囱直径的计算95.3烟囱的抽力106 系统阻力计算116.1摩擦压力损失116.
2、2局部压力损失127 系统中烟气温度的变化157.1烟气在管道中的温度降157.2烟气在烟囱中的温度降158 风机和电动机的选择及计算168.1标准状态下风机风量计算168.2风机风压计算178.3电动机功率计算189 通风除尘系统布置图1910小结及参考文献2210.1小结2210.2参考文献222. 烟气量烟尘和二氧化硫浓度的计算2.1标准状态下理论空气量建立煤燃烧的假定：1、煤中固定氧可用于燃烧；2、煤中硫主要被氧化为 SO2；3、不考虑NOX的生成；4、煤中的N在燃烧时转化为N2。标准状态下理论空气量 式中 ， ， ，分别为煤各元素所含的质量分数。代入72% ，4%，1%，5%，得=4
3、.76 (1.8670.72+5.560.04+0.70.01-0.70.05)=7.32 2.2标准状态下理论烟气量（设空气含湿量为12.93）式中标准状态下理论空气量，； 煤中水分所占质量分数，； N元素在所占质量分数，；代入=7.32 ,=6%,=1%, 得1.867 (0.72+0.3750.01)+11.20.04+1.240.06+(0.016+0.79) 7.32+0.80.01=7.78 2.3标准状态下实际烟气量 式中空气过剩系数,取1.4注意：标准状态下烟气流量Q以计，因此，设计耗煤量代入7.78 ，7.32 ，得=7.78+1.0160.47.3210.75设计耗煤量=1
4、0.75600 =6450 Q标准状态下实际烟气量2.4标准状态下烟气含尘浓度标准状态下烟气含尘浓度： 式中排烟中飞灰占不可燃成分的质量分数； 煤中不可燃成分的含量； 标准状态下实际烟气量，。代入16%,=11%,10.75,得C=0.110.16/10.75=0.001642.5标准状态下烟气中二氧化硫浓度的计算 式中煤中可燃硫的质量分数代入1%,10.75,得=20000/10.751.863. 除尘器的选择3.1除尘器应该达到的除尘效率标准状态下烟气含尘浓度，；标准状态下锅炉烟尘排放标准中规定值，。代入C=1637, =200,得1-200/1637=0.8778=87.78%3.2除尘
5、器的选择工况下烟气流量： 式中标准状态下的烟气流量，工况下烟气温度，K标准状态下温度，273 KQ=6450（273+160）/273 = 10230 总的烟气流速Q/3600=10230/3600=2.84根据工况下的烟气量、烟气温度及要求达到的除尘效率确定除尘器：选择XLD-4型多管式旋风除尘器，产品性能规格见表3.1表3.1除尘器产品性能规格型号配套锅炉容量/(j/H)处理烟气量/(m3/h)除尘效率/%设备阻力/Pa分割粒径d/(50um)质量/kgXLD-441200092-95932-11283.06-3.32369表3.2 除尘器外型结构尺寸（见图3.1）ABCDEFGHMN14
6、001400300503501000298544607004235图3.1 除尘器外型结构尺寸4. 确定除尘器、风机和烟囱的位置及管道的布置4.1各装置及管道布置的原则根据锅炉运行情况及锅炉现场的实际情况确定各装置的位置。一旦确定各装置的位置，管道的布置也就基本可以确定了。对各装置及管道的布置应力求简单、紧凑、管路短、占地面积小，并使安装、操作和检修方便。4.2管径的确定 (m) 式中 Q工况下管内烟气流量，；v烟气流速，(对于锅炉烟尘=10-15 m/s)取=14 m/s m圆整并选取风道:表4.5 风道直径规格表外径D/mm钢制板风管外径允许偏差/mm壁厚/mm50010.75内径 :50
7、0-20.75=498.5(mm)由公式可计算出实际烟气流速：V=14.6 (m/s)符合锅炉烟尘=10-15 m/s5. 烟囱的设计5.1烟囱高度的确定首先确定共用一个烟囱的所有锅炉的总的蒸发量（t/h），然后根据锅炉大气污染物排放标准中的规定（表5.1）确定烟囱的高度。表5.1 锅炉烟囱的高度锅炉总额定出力/(t/h)11-22-66-1010-2026-35烟囱最低高度/m202530354045锅炉总额定出力：44=16（t/h）,故选定烟囱高度为40 m 5.2烟囱直径的计算烟囱出口内径可按下式计算：式中通过烟囱的总烟气量，；按表5.2选取的烟囱出口烟气流速，m/s 表5.2烟囱出口
8、烟气流速/ (m/s)通风方式运行情况全负荷时最小负荷时机械通风10-204-5自然通风6-102.5-3选定=4m/s=1.90m圆整取d=1.9 m。烟囱底部直径式中烟囱出口直径，m；烟囱高度，m；烟囱锥度（通常取i=0.02-0.03）。5.3烟囱的抽力式中 H烟囱的高度，m； 外界空气温度，-1； 烟囱内烟气平均温度，160； B当地大气压，97860。 6. 系统阻力计算6.1摩擦压力损失（1）对于圆管： 式中摩擦阻力系数（实际中对金属管道可取0.02.对砖砌或混凝土管道可取0.04）。管道直径,m烟气密度，kg/m3管中气流平均速率, m/s管道长度,m.对于直径500mm圆管：L
9、=9.5m=nB结果为:（2）对于砖砌拱形烟道（见图6.1）D=500 mm式中 S为面积，结果为：B=450 mm S=0.2820m2 图6.1 砖砌拱形烟道式中，A为面积，X为周长X= 2B+=20.45+ = 1.6065m R=0.2820/1.6065=0.1755mL为18.45m , =0.04=91.1(pa)6.2局部压力损失式中异形管件的局部阻力系数，与相对应的断面平均气流速率，m/s烟气密度，kg/m3图6.2中一为渐缩管。图6.2 除尘器入口前管道示意图45度时，=0.1，取=45度，=14.6m/s结果为：8.95（Pa）L1=0.05tan67.5=0.12（m）
10、图6.2中二为30度Z形弯头H=2.985-2.39=0.595=0.6（m）H/D=0.6/0.5=1.2取=0.157=0.157 （=1.0）结果为：14.01（Pa）图6.2中三为渐阔管图6.3中a为渐扩管图6.3 除尘器出口至风机入口段管道示意图45度时，=0.1，取=30度，=14.6m/s结果为：8.95（Pa）L=0.93(m)图6.3中b、c均为90度弯头D=500，取R=D则=0.23结果为：20.6（Pa）两个弯头对于如图6.4中所示T形三通管V1l1V2l2V3l3T形三通管示意图=0.7869.8（Pa）对于T形合流三通=0.55结果为：49.2（Pa）系统总阻力（其
11、中锅炉出口前阻力为800Pa，除尘器阻力1128Pa）为:7. 系统中烟气温度的变化7.1烟气在管道中的温度降 （）式中标准状态下烟气流量，m3/h管道散热面积，m2标准状态下烟气平均比热容（一般为1.3521.357KJ/(m3C）管道单位面积散热损失 KJ/(m3h)室内=4187 KJ/(m3h)室外=5443 KJ/(m3h)室内管道长：L=2.18-0.6-0.12=1.46F=LD=2.29 (m2)室外管道长L=9.5-1.46=8.04 (m)F=LD=12.69 (m2)7.2烟气在烟囱中的温度降式中烟囱高度，m。温度系数，可由表7-2-1查得。合用同一烟囱的所有锅炉额定蒸发
12、量之和，t/h；表7.1 烟囱温降系数烟囱种类钢烟囱（无衬筒）钢烟囱（有衬筒）砖烟囱（H50m，壁厚小于0.5m）砖烟囱（壁厚大于0.5m）A20.80.40.2总温度降：8. 风机和电动机的选择及计算8.1标准状态下风机风量计算式中 1.1风量备用系数； Q标准状态下风机前表风量； 风机前烟气温度，若管道不太长，可以进似取锅炉排烟温度； 当地大气压，kPa。 8.2风机风压计算式中 1.2风量备用系数； 系统总阻力，Pa； 烟囱抽力，Pa； 风机前的烟气温度，； 风机性能表中给出的试验用气体温度，；（参考德惠风机选型系统） 标准状况下烟气密度，1.34 。根据Hy和Qy，选定Y5-47型No.7c的引风机，Y5-47型引风机是在原Y5-47型引风机性能基础上改进的产品，该引风机最佳工况点的全压内效率为85.6%，与原Y5-47型引风机相比较，由于进行了一系列改进，使噪声值有显著降低，噪声指标为12.5dB。性能表如下。表8.2 引风机性能表机号传动方
