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1、1 高厂变参数额定容量 40/25-25MVA中性点接地方式D，yn1，yn1，: 低压侧:电阻接地额定电压：高压侧：202X1.25%kV 低压侧：6.3-6.3kV电抗值Ud ： 高低I+低II 7.17%高低I 16.5%高低II 16.75%低I低II 38.48%12 CT、PT技术参数高压侧 23LH发变组保护A柜 变比2000/5(5P20)24LH发变组保护B柜录波 变比2000/5(5P20)26LH发变组保护B柜 变比15000/5(5P20)27LH发变组保护A柜 变比15000/5(5P20)低压侧 变比3000/5(10P20) 变比3000/5(10P20)3 参数
2、计算X高*=（XC Xf）=(7.17-38.48/4)*100/（40*100）= -0.06125X低1*= X低2*= Xf=(38.48*100)/(2*40*100)=0.481根据试验报告： 由(1)(2)(4)解得： 代入(3)得170.8，基本吻合。X30*=（3*11.547）/(6.3*6.3/100)=34.641/0.3969=87.27892 主变参数额定容量 370MVA/220中性点接地方式YNd11， 额定电压：高压侧：2422X1.25%kV 低压侧：20kV电抗值Ud ： 14%12 CT、PT技术参数高压侧 22LH发变组保护A柜 变比2*1200/5(5
3、P40)21LH发变组保护B柜 变比2*1200/5(5P40)高压侧中性点 LLH1 发变组保护A柜 变比200-600/5(5P20)LLH2 发变组保护B柜 变比200-600/5(5P20)3 参数计算零序阻抗23.221. 发电机TA断线（WFB-801）In=10189A CT变比15000/5二次侧额定电流为In=10189/(15000/5)=3.396A定值清单：序号定值名称变比整定值1额定电流15000/53.396A2发电机比率制动式差动保护（WFB-801）In=10189A CT变比15000/5二次侧额定电流为In=10189/(15000/5)=3.396A2.1
4、 根据导则：最小动作电流取0.2In=0.6792A 取0.7A最小制动电流取0.9In=3.06A 取3.0A2.2 根据导则：按最大外部短路电流下差动保护不误动整定制动C点发电机出口106.59KA最大不平衡电流：Iunb.max=KapKccKerIk.max=20.50.1106.59 KA/3000=3.553C点对应得最大动作电流为：Iop.max=KerlIunb.max =1.53.553=5.33考虑到电流互感器的饱和或其暂态特性畸变的影响，为安全计，宜适当提高制动系数值，取最大制动系数Kres.maxr=0.3最大制动电流Ires.max= Iop.max /Kres.ma
5、xr=5.33/0.3=17.765制动斜率为： =4.63/32.53=0.14 ，取0.4定值清单：序号定值名称CT变比整定值1额定电流15000/53.4A2最小动作电流15000/50.7A3最小制动电流15000/53.0A4制动特性斜率0.45负序电压启动值6TA断线闭锁差动13、发电机匝间保护（WFB-801）根据导则，该保护用于反应发电机定子绕组同分支匝间、同相不同分支或不同相间短路故障。匝间保护由负序方向元件，纵向零序电压元件，PT断线元件组成，负序整方向指向发电机。3.1、负序方向元件：根据说明书：建议负序电流，取3%，即,取0.12A建议负序电流，取1%，即1%57.7=
6、0.577V,取0.8V根据发电机定子绕组内部故障的计算实例，P2 大约在0.1%左右，因此保护固定选取 (以发电机额定容量为基准)。即，取0.8VA3.2、纵向零序电压元件：根据导则，零序过电压保护的动作电压应躲过正常运行时的最大不平衡电压及外部三相短路最大不平衡电压，初取为2.5V。纵向零序电压匝间保护，在并网前，故障分量负序方向元件失效，由纵向零序电压元件经短延时t1实现匝间保护。运行实践表明：t0=0.150.2秒是合理的。（参考南自DGT801说明书）这里取0.2S定值清单：序号定值名称CT变比整定值1故障分量负序电流0.12A2故障分量负序电压0.8V3故障分量负序功率0.8VA4
7、纵向零序电压2.5 V5延时时间0.2S6TV断线闭锁投退14、发电机失步保护（WFB-801）4.1 透镜在R-X 平面上第I 象限的最远点的阻抗按机端至无限大系统之间的联系阻抗 进行整定： 将系统大方式阻抗折算到到机端将#5发变组阻抗折算到#6机端Zs2=0.1558+0.1445=0.1765+0.1562=0.3327ZA=(Zs+Zt)=(Zs1/ Zs2+ Zt)=(0.1272/0.3327+0.1562)=3.724.2 透镜在R-X 平面第象限的最远点的阻抗，按同步电机的暂态电抗进行整定得：折算到机端阻抗Xd=0.2568(20)2/353=0.29ZB=4.3 的整定越小，
8、透镜越大，保护的计时越准确，但是必须保证机组正常运行时的最小负荷阻抗ZL.min 位于透镜之外，以便保证保护的动作选择性，为此选择：以连续最大运行功率计算最小负荷电抗，ZL.min=15.5RL.min= 0.85ZL.min=0.8515.5=13.175=180-2arctan=180-136.6=43.4整定为904.4 电抗线位置 的大小按照滑极继电器I 段和II 段跳闸区的要求，一般可选：=0.94.5 断路器遮断容量闭锁的过电流整定其判据为，当时将失步保护第I 段闭锁。因第I 段出口是跳开主变高压侧断路器，所以此电流取自主变高压侧的TA。过电流的整定值=0.950KA/(1200/
9、5)=187.5 取0.85-0.9，为断路器的额定遮断电流，从断路器的产品说明书中可得。启动电流:1.1In=3.74A滑极次数:N=2依据井岗山电厂的定值区内延时时间:取0.3s区外延时时间:取2s定值清单：序号定值名称CT变比整定值1滑极次数整定22启动电流15000/53.74A3跳闸闭锁电流选择14跳闸闭锁电流1200/5187.55发电机暂态电抗4.366系统联系电抗3.727变压器电抗2.118最大灵敏角80度9动作功角90度10区外延时时间2S 发信11区内延时时间0.3S 跳闸5发电机基波定子接地保护（WFB-801）据导则，基波零序过电压保护的动作电压应按躲过正常运行时中性
10、点最大不平衡电压整定，即：式中： 可靠系数，取1.21.3。中性点变压器:额定电压: 20/0.22kV 额定容量: 40kVA 负荷电阻: 0.445、37kWRn=0.445(20000/220)2=3677.7UHO=0.5UHN /=0.5220/=63.5KV, UHN为系统额定线电压.Zn=3Rn=33677.7=11033查表Cm=Kmo10-4=4.710-4=0.00904uF/ph,Cm变压器高低压绕组间耦合电容Cg=0.225 uF/ph查表Ct=0.0165 uF/ph,Ct变压器低压绕组对地电容Cg=0.225+0.0165=0.2415 uF/phCm/2UgoEo
11、CgZn计算高压系统按地短路时发电机传递电压UgoZcm=235904.7Zcg=4395.7Z=Zn/Zcg/Zcm=3102UHO=0.5=66.4KVUgo=861V二次值为861/=9.47V动作值为: =1.39.47=12.3V,取12.5V另:为实测不平衡电压（未知），根据运行经验，（此处参考吴泾#12机）不平衡电压为1015V，所以：，取15V折算为机端一次电压：折算至中性点PT二次电压：延时为0.5S综合以上因素,作为新装调试，可初步整定为序号定值名称PT变比整定值1基波零序电压20/0.2212.5V2延时时间0.5S3电压选择0（中性点侧）6、发电机三次谐波定子接地保护（
12、WFB-801）（由于需要实测值，未能整定，定值除了平衡系数外为秦皇岛电厂参考整定值）6.1 三次谐波电压保护发电机中性点附近定子绕组的单相接地。基波零序电压动作判据为：其中 为中性点电压， 为基波零序电压整定值； 6.2 三次谐波方案1、2 的选择及其制动系数的整定实测发电机正常运行中若干个不同负载情况下的比值及 。其中和 分别为发电机机端TV 开口三角绕组和中性点TV 输出中的三次谐波分量。取它们各自的平均值，及各自的最大值，若,则采用保护方案1 投入运行；若,则采用保护方案2 投入运行；方案1 的制动系数 的整定： 方案2 的制动系数 的整定： 6.3 变比平衡系数Kp=()/()=1.
13、27发信实测空载：机端：=0.49V 中性点:=0.87V满载: 机端：=1.9V 中性点:=3.27V=0.56/0.577,取为0.7则K可取0.8定值清单：序号定值名称PT变比整定值1三次谐波比例系数0.82延时时间6S 3变比平衡系数1.274三次谐波保护方案07、发电机转子一点接地保护（WFB-801）接地电阻整定值取决于正常运行时转子回路的绝缘水平；接地电阻高定值可整定为10K及以上，取15K,延时5S动作于发信号；接地电阻低定值可整定为10以下，取2K,延时2S动作于跳闸。定值清单： 序号定值名称整定值1接地电阻15K 5S2延时时间2K 2S8、发电机转子两点接地保护（WFB-801）按照说明书，接地位置变化动作值一般可整定为510%，取动作时限按躲过瞬时出现的两点接地故障整定，一般为0.51.0s,取0.5S。定值清单： 序号定值名称整定值1接地位置变化2延时时间 0.59发电机定子过负荷保护（WFB-801）发电机中性点CT LH2 15000/5
