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1、贵阳国际会议展览中心工程a2-1展厅（C1、C2、D1、D2）26、27、28、29号塔吊基础施工方案编制单位：中建四局贵阳国际会议展览中心项目部编 制 人： 审 批 人： 编制时间： 年 月 日 贵阳国际会议展览中心a2-1展厅（C1、C2、D1、D2）26、27、28、29号塔吊基础施工方案一、工程基本概况贵阳国际会议展览中心工程是中天城投集团贵阳国际会议展览中心有限公司投资兴建，深圳市博艺建筑工程设计有限公司设计，场地位于贵阳市金阳新区迎宾路靠长岭北路一侧，交通便捷。工程建筑占地面积190523.68 m2，总建筑面积976333.98m2，共分四个区，是集会展中心、会议中心、风情商业街
2、、集中商业、五星级酒店、公寓、办公楼等相关设施为一体的大型展览中心，为省重点工程。其中a2-1会展中心C1、D1、C2、D2位于场区的东西之间，总建筑面积6万m2，地下局部一层，上面三层，建筑高度16.4m， 采用框架剪力墙结构，人工挖孔桩（墩）及独立柱基基础，持力层为中风化泥质灰岩。二、工程地质概况1、根据区域地质资料，拟建场地位于场区位于SN向十二滩背斜东部，出露地层为三叠系中统松子坎组（Tsz）薄中厚层含泥质白云岩、泥页岩、灰岩。实测产状为倾向90100，倾角1620，岩体呈现单斜缓倾构造。场区及临近地段无断层通过，地质构造较简单，区域稳定性较好。场地内岩体节理裂隙较发育，主要发育垂直节
3、理，走向270度,密度为23条m，多呈闭合状，部分开口宽度0.512 mm，方解石充填，延伸长度0.51.7 m。2.4 场地岩、土构成据基坑开挖及钻探揭露，拟建场地岩土主要由第四系覆盖层及下伏基岩组成。通过土芯、岩芯观察、鉴别，岩土特征自上而下分述如下： 2.4.1 土层素填土：为新近填土，主要成分由粘土、碎石、块石等构成，填筑时间为1-2个月，未分层碾压，结构松散。场地内广泛分布，厚度变化较大0.88.5m，一般厚度4.0m。红粘土（Qel+dl）：伏于素填土之下，零星分布于场地，呈似层状产出。褐黄色，土质较均匀，密实，块状，偶见铁锰质结核，其厚度受场平时开挖和下伏基岩面起伏控制有一定差异
4、。按塑性状态的不同可分为：硬塑红粘土、可塑状红粘土和软塑状红粘土。硬塑红粘土（Qel+dl）：似层状产出，厚度不均，部分地段受场平影响缺失。厚度1.56.7m。可塑红粘土（Qel+dl）：透镜状分布，厚度不均，于硬塑红粘土和素填土之下，上覆于基岩和软塑红粘土之上，厚度0.94.6m。软塑红粘土（Qel+dl）：主要分布于溶沟、溶槽和岩溶洞（隙）中，厚度受岩溶发育形态变化控制，厚1.45.3m。2.4.2 基岩：三叠系中统松子坎组（Tsz）薄中厚层含泥质白云岩，层状单斜产出，按风化程度可分为强风化和中风化。岩体特征分述如下：强风化含泥质白云岩：灰白色、灰黄色，易钻进，岩芯呈砂状，为极破碎岩体，岩
5、体基本质量级别为级。中风化含泥质白云岩：灰白灰黄色,薄-中厚层,隐节理发育,岩芯主要呈短柱状、柱状，部分为砂状、块状，岩芯采取率2575，RQD值045，部分岩芯表面见针孔状溶孔，晶洞，节理多呈闭合状，少数张开状节理为方解石脉胶结，较破碎，岩体基本质等级为级。岩块饱和单轴抗压强度标准值frk=29.642MPa，为较软岩。三、塔吊选择及平面布置1、塔吊位置分析及选择a2-1会展中心C1、C2、D1、D2单体长288m，宽184.5m，地上高度16.4m，为满足施工各阶段垂直运输要求，共设5台塔吊（自编号17、26、27、28、29号详见后附图一a2-1会展中心塔吊平面布置图），为保证此区域的施
6、工进度，故先行考虑此区域的塔吊布置，以满足孔桩施工阶段的材料吊装要求，（目前C1、D1之间已安装自编号为17号的塔吊），26、27、28、29号塔吊采用重庆长丰机械制作有限责任公司生产的QTZ5512型塔吊，其臂长55m，最大起升高度100m，最大起重量5t，末端吊重1.2t，可满足此区域的施工垂直运输要求。2、经现场勘查，需考虑以下几点施工因素：塔机日后要拆卸方便。塔吊的最大幅度必须满足场内的材料及使用要求。塔吊基础需避开人工挖孔桩、桩承台基础位置以及楼层主次梁的位置。因此，经综合考虑，确定将26、27、28、29号塔吊选择布置在（a2-L）/a2-45）轴范围内，具体定位详见26、27、2
7、8、29号塔吊定位图。四、塔吊基础设计根据工程地质勘察报告和现场实际情况，26、27、28、29号塔吊安装部位全部为回填土区域，其承载力特征值为240Kpa，满足塔吊基础地耐力不低于0.15Mpa要求，按照塔吊基础说明书，塔吊基础顶面标高为1272.75m，为使塔吊基础直接置于持力层上，确保基础受力安全，故塔基埋深设计为1.5m。塔吊基础尺寸6m61.5m，塔吊基础钢筋采用级螺纹钢，主要受力钢筋为下层C20，上层钢筋和竖向钢筋C16，全部为双层双向，塔吊基础配筋主要依据塔吊产品说明书和现场实际情况来进行配置，具体配筋详见附图。基础采用C35泵送商品混凝土，由于此塔吊基础为了能尽快解决现场的垂直
8、运输问题，因此需要在砼内加早强剂，待混凝土强度达到75%以上，方可安装塔吊。为保证基础受力均匀，在基础底部设置厚度为100mm的C10混凝土垫层，垫层尺寸与基础平面尺寸外伸100mm。五、塔吊基础倾覆力及地基承载力验算1、参数信息塔吊型号：QTZ50， 塔吊起升高度H：25.00m，塔身宽度B：1.7m， 基础埋深d：0.60m，自重F1：400kN， 基础承台厚度hc：1.30m，最大起重荷载F2：50kN， 基础承台宽度Bc：4.50m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：II级钢，额定起重力矩：490kNm， 基础所受的水平力：30kN，标准节长度a：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,
9、宽度/直径c：120mm，所处城市：贵州贵阳市， 基本风压W0：0.3kN/m2，地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数z：1.62 。2、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=964.35/(540.00+789.75)=0.73m Bc/3=1.50m根据塔式起重机设计规范（GB/T 13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的
10、抗倾翻稳定性满足要求。式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=540.00kN； G基础自重：G=25.0BcBchc1.2 =789.75kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=4.500m； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 688.82=964.35kNm； e偏心矩，eM/(F + G)0.725 m,故eBc/6=0.75 m；经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(540.000+789.750)/4.5002+964.348/15.188=129.163kPa；无附着的最小压力设计值 Pmin=(540.000+789.7
11、50)/4.5002-964.348/15.188=2.171kPa；有附着的压力设计值 P=(540.000+789.750)/4.5002=65.667kPa；3、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取200.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m
12、按6m取值，取4.500m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承载力设计值：fa=246.500kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=246.500kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=65.667kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于无附着时的压力设计值Pmax=129.163kPa，满足要求！4、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于8
13、00mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.96； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.25m； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； am=1.70+(1.70 +21.25)/2=2.95m； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.7m； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切
14、承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.70 +21.25=4.20； pj - 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=129.16kPa； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积；Al=4.50(4.50-4.20)/2=0.67m2 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 Fl=129.160.67=87.18kN。允许冲切力：0.70.961.572950.001250.00=3883705.73N=3883.71kN Fl= 87.18kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！5、承台配筋计算5.1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规
