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1、 ZSGZ-H3-0500-01.11 质 量 管 理 成 果 报 告 书中国石油化工股份有限公司广州分公司题 目减少高加故障率小组名称动力二站QC第一小组填 写 人柏 杰发 表 人柏 杰二O一四年 九 月十五 日减少高加故障率一、小组概况小组名称动力二站QC第1小组成立时间2014.01课题号KT-动力二站-2014-01注册时间2014.01活动次数9次注册号XZ-动力二站-2014-001本课题活动时间2014年01月2014年09月课题类型攻关型小组成员姓名性别工作职务及职称文化程度分工组长柏 杰男工程师本科制定、实施QC活动方案罗启良男高级技师中技小组活动组织及方案落实覃启裕男班长中
2、技工艺调整郑志向男技师中技系统隔离检修古玉韶男班长中技试验操作梁智祥男技师中技数据收集整理二、活动计划表21小组活动计划表步骤任务分担2014年1月2014年09月1月2月3月4月5月6月7月8月9月选定课题柏杰现状调查全员设定目标全员原因分析全员要因确认全员制定对策全员对策实施全员效果检查全员报告编写柏杰三 、选题理由弯头泄漏高加投用与否与电站的效率息息相关，但二站高加的故障率一直较高，2013年一年内2#机#1高加钢管内漏5次，联成阀填料冲爆3次，影响了高加的正常运行。为解决这一问题，特成立该课题组，通过提高设备检修质量和提高工艺运行水平，减少高加故障率。高加的频繁泄漏直接影响机组的安全经
3、济运行，为二站的安全经济运行埋下隐患。争取通过我们的精心操作调整，降低#1、#2机高加泄漏率，从而保证机组的安全经济运行。四、现状调查1、 调查现状1、1#、2#机高加为青岛磐石容器制造有限公司生产，型号为JG-400-I-00和 JG-400-I-00，型式为立式U型管。运行和启停时需考虑应力和汽水冲刷问题。1#机高加运行相对稳定，近5年内未发生过高加内漏现象，#2机高加特别是2#机1#高加于2013年3月首次泄漏后，经检修后仍反复多次泄漏，严重影响本机组的安全经济运行。2、在2013年一年内2#机#1高加就内漏5次，共堵管23根，而且从堵管情况看，都是因为堵管管子与管板之间的焊口泄漏，堵管
4、过程中，如检修工艺不合 适，会造成邻近钢管与管板连接处的损坏或焊缝气孔。3、高加在启停过程中温升率、温降率超过规定，使高加的钢管和管板受到较大的热应力，造成钢管和管板相联接的焊缝或胀接处发生损坏。由于生产安排，机组调峰时负荷变化速度太快时；蒸汽系统故障机组降负荷保证外供汽压力时；机组或加热器故障而骤然停运加热器时都必须快速退出高加运行。停止供汽过快或汽侧停止供汽后，水侧仍继续进入给水，因钢管和管板收缩率差异较大，导致钢管与管板的焊缝或胀接处损坏。一般规定温降率允许值只有1.7/min，比温升率允许值35/min 要严格的多。但是,高加在以上的几种情况停运时，停运过程往往仅仅在几分钟内完成，钢管
5、平均温降率达到了1020/min，完全超出了规定范围。 2、 活动目标小组成员讨论决定，通过完善检修方案提高检修工艺，并且通过我们运行人员的精心调整、认真操作、严格遵守运规，不断提高运行操作技能，经常分析高加的运行参数，精心维护，在投停高加时严格控制温升率与温降率，可以减少高加的内漏，从而降低高加故障率。2013年两台机组高加故障累计时间为785小时（见表4-1），2014年目标值降低高加故障累计时间为400小时。通过分析2013年数据，2#机组高加内漏累计故障时间最多，是影响我们目标达成的最关键因素，故消除2#机高加频繁内漏是我们这次小组的主要工作方向。我们发现除去高加返修时间、材料不全而去
6、购买拖延的检修时间，2014年的目标可以达成。表41 2013年高加故障时间统计故障发生时间设备名称停运持续时间故障原因2013.2.231#机高加8疏水弯头漏2013.6.161#机高加28汽液两相阀漏2013.9.161#机高加17汽液两相阀漏2013.11.291#机高加16疏水弯头漏2013.3.202#机高加651#高加内漏2013.4.12#机高加501#高加内漏2013.6.122#机高加851#高加内漏2013.8.132#机高加28联成阀填料冲爆2013.8.152#机高加1571#高加内漏2013.10.292#机高加37联成阀填料冲爆2013.11.22#机高加2781#
7、高加内漏2013.12.122#机高加16联成阀填料冲爆五、原因分析本QC小组为了弄清影响2#机1#高加内漏故障率高的因素，我们从人、机、料、法、环五方面进行分析，找出可能影响2#机1#高加内漏故障率高的因素，具体见图51。内漏频繁 人高温高压汽水腐蚀 料经验不足技术水平低操作培训少 环环境温度高 法启停时温升温降大，超过规程规定高加汽侧水位太低 机管板变形检修质量和检修工艺差机组调峰频繁图51 影响2#机1#高加内漏故障率高的因果分析图六、要因确认 根据因果图，小组成员将末端原因逐一进行验证，验证结果见表6-1表6-1未端原因验证表序号末端原因验证方法要因验证验证时间验证地点是否主因验证人1
8、高温高压汽水腐蚀查阅资料通过查阅资料，高加所用材料完全满足工艺介质的要求。2014.4.10二站资料室否柏杰2经验不足调查分析操作人员大部分于06年参加工作，具有7年操作经验，不存在经验不足2014.4.3生产装置否罗启良3技术水平低调查分析班长主操均是高级工，且有几名班长技师，技术水平不存在问题2014.4.3生产装置否郑志向4操作培训少调查分析动力二站及时制定相关操作指引，安排专业技术讲座，对员工进行操作培训。2014.4. 5生产装置否梁智祥5环境温度高调查分析环境温度高对高加系统的影响可以忽略。2014.4.6生产装置否覃启裕6启停时温升温降大，超过规程规定调查分析高加启停速度快，特别
9、是停运，往往非正常停运，速度太快，温升、温降率超过规定。2014.4.22生产装置是柏 杰7高加汽侧水位太低调查分析汽侧无水或水位太低运行，会造成系统漏入空气，使含氧量升高，同时又会使汽侧汽水冲击产生振动，使管子焊口开焊造成高加泄漏。2014.4.22生产装置是柏 杰8机组调峰频繁调查分析机组调峰时负荷降低，需频繁退出高加2014.4.15生产装置是古玉韶9管板变形查阅资料管板厚度400mm，满足需要，不存在变形。2014.4.15二站资料室否柏 杰10检修质量和检修工艺差调查分析每次泄漏均在上次泄漏补焊后的附近，得出可能是检修时热应力处理不好导致管板与钢管胀口处拉裂。2014.4.15生产装
10、置是柏 杰通过以上分析、验证后，确定2#机1#高加泄漏频繁的主要原因是检修质量和检修工艺差，启停时温升温降大，超过规程规定，高加汽侧水位太低，机组调峰频繁。七、制定对策根据以上几个原因，经过向厂家咨询，同时参考相关电厂的高加检修方案及规程，我们制定了专门的治理方案，主要包括以下对策，见表71。表7-1 对策表序号要因对策目标措施地点完成时间负责人1检修质量和检修工艺差参照相关电厂高加检修方案制定完善的高加检修方案并严格执行减少高加检修后返工以及在同一地方附近反复出现泄漏制定检修方案严格执行。装置现 场2#机组小修柏 杰动 保班 长2启停时温升温降大，超过规程规定严格控制启停时温升率与温降率，减
11、少热应力减少因热应力变化拉裂焊口温降率控制在1.7/min以内，温升率控制在5/min以内装置现 场每次高加启停时柏 杰班 长主 操3高加汽侧水位太低认真监盘，检查汽液两相阀高加汽侧保持一定水位运行。加强对工艺参数的检查。装置现 场运行过程中柏 杰班 长主 操4机组调峰频繁合理安排调峰时负荷分配减少因低负荷导致高加退出协调一站和二站负荷分配，调整好二站两台机组负荷分配装置现 场机组调峰时班 长主 操八、对策实施针对检修质量和检修工艺差的对策，我们做好了跟踪落实工作，具体如下：实施措施：制定检修方案严格执行高加检修方案：对泄漏的钢管进行处理，方法及要求如下：1、用与损坏的管子标称外径相同直径的风
12、钻，将该管子的两个管口钻深60mm。2、用直槽扩孔铰刀清除残留的管壁。3、铲除或磨削除去先前的焊接金属，使之与管板齐平。4、清除和抛光管孔后，用千分卡尺精确测定管子两端管孔的确切内径。5、用与管子相同的材料制作封堵用的焊接堵头。堵头依据长50mm，锥度1:500加工。锥形堵头的大头最少比管孔大0.025mm，但不得大于0.05mm，以免邻接的管板收到过大的应力。用在堵头的大头钻上一个深19mm，留下壁厚3.2mm的孔眼。这个孔眼是用以减少焊接时产生的应力。（如图1-1）图1-1 焊接堵漏示意图6、清理管孔和堵头，清除所有氧化层、水分、潮气、油脂和油污，最后用纯丙酮洗净。不得使用氯化剂，如四氯化
13、碳、三氯乙烯等溶剂。7、将堵头打进管孔内。制作打入塞子的工具（如图1-1），打入时，至少应打进管板平面里面3.2mm，但不超过4.8mm。堵头的打入也可以不深于管板的表面，但在管板表面以上的高度不应大于2mm。8、焊接工作必须在管板平面以下的管口上进行，不要因焊接而损伤其邻近的焊缝。要避免电弧伤及邻近的管子端部及管子与管板间的密封焊缝。9、用直径为2.5mm或3mm的低氢焊条将堵头密封焊接到管板上，电源用交流电或反极性直流电。10、将堵头和管孔带的顶部进行焊接，使用起弧板起弧和停弧，并注意及时除去焊渣。11、焊接后，着色检查堵管焊缝，不允许有线状显示。2014年5月，在2#机小修时，对以上方案要求动保逐一严格完成，并现场逐条严格检查。
