脚手架搭设专项方案.jsp

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1、- 1 -*楼工程脚手架搭设专项施工方案一、工程概况1、本工程为*工程，该工程由*设计，*投资新建，*总承包施工，其工程概况如下：楼号 建筑面积 室内外高差 一般檐口高度 楼梯井最高点 备注4 17247.66m2 100mm 52.20m 58.40m3 8270.31m2 100mm 50.80m 55.50m2、脚手架搭设方案：（1）落地脚手架：3#楼下部由底至 13层楼面（37.7m）沿建筑物四周均考虑搭设落地式钢管脚手架，搭设高度为 37.8m。4#楼下部由底至 14层楼面（40.6m）沿建筑物四周均考虑搭设落地式钢管脚手架，搭设高度为 40.7m。（2）悬挑脚手架：3#楼拟从 13

2、层楼面（37.7m）开始悬挑至上部檐口高度并高出1500mm（55.5+1.5=57m） 。4#楼拟从 14层楼面（40.6m）开始悬挑至上部檐口高度并高出1500mm（58.4+1.5=59.9m） 。（3）脚手架主要用于装修工程的施工作业，主体结构施工期间仅作为安全防护脚手架使用。3、落地式钢管脚手架搭设：直接至于地下室顶板上，待地下室顶板浇筑 72小时后开始搭设。4、依据标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001、 钢结构设计规范GB50017-2003、 砼结构设计规范GB50010-2002， 建筑结构荷载规范GB50009-2001等现行规范。5、一般构造：钢

3、管采用 483mm 钢管，槽钢采用 14a#槽钢，立杆纵距 la=1.5m，立杆横距 lb=1.0m，步距 h=1.8m。6、材料要求：（1）钢管使用 483mm 焊接钢管，质量必须满足现行钢管技术规定标注GB-700-SS，3#镇静钢，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮） 、弯曲、开裂的钢管。 （1）48，厚- 2 -3.0mm钢管，截面面积 A=4.24102mm2，截面惯性矩：I=(D 4-d4)3.14/64=10.78104mm4，回转半径：i=1.59cm，W=4493mm 3。（2）扣件采用可锻铸铁制造的标准机件，扣件不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷。扣件与钢管的吻合面必须

4、严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。（3）竹笆规格为 1200mm1000mm，不得使用腐烂、散边或破损严重的竹笆。竹笆铺设完后四周应采用直径为 16#镀锌铁丝绑扎。（4）安全网采用合格的聚氯乙烯编织的 1800mm6000mm的密目式安全网，安全网应为不小于 2000目/100cm 2的密目式绿色围护立网。二、落地式钢管脚手架搭设验算1、本验算高度取为 40.7m。2、结构自重标准值轴向力:根据规范查表得 gk=0.12483/3.5=0.1070KN/m。NG1K=40.7m0.1070KN/m=4.36KN3、构配件自重标准值轴向力（1）本工程全高共 22步，竹笆片自重 0.05KN/

5、，施工时考虑竹笆片满铺。共铺设22步。11.5220.05/2=0.83KN（2）为满足规范 6.2.1.3的要求，竹笆下加设两根纵向水平杆及固定直角扣件。水平杆及固定扣件在搭设时一次性加设完毕。共加设 22步。（0.03843/3.521.5+0.01322）222=1.38KN（3）外侧护身栏杆和挡脚杆各一道及固定直角扣件（0.03843/3.521.5+0.01322）22=2.75KN（4）外侧满挂密目安全网，自重 0.003KN/0.0031.540.7=0.18KNNG2K=0.83+1.38+2.75+0.18=5.14KN4、施工荷载标准值轴向力，装修脚手架考虑两层作业，每层

6、2KN/NQK=2211.5/2=3KN5、风荷载标准值（1）根据设计图纸显示，本工程基本风压为 0=0.45KN/，（2）本工程设计地面粗糙度为 B类，风压高度变化系数 5m处为 uZ=1.0。（3）密目安全网的挡风系数 网 =1.20.5=0.6，架体挡风系数 架 为 0.083，则- 3 -脚手架风荷载体型系数 uS=1.3=1.3（ 网 + 架 ）=1.3（0.60+0.083）=0.888（4）故风荷载标准值 K=0.7uZuS 0=0.710.8880.45=0.280KN/6、立杆轴向力设计（1）不组合风荷载：N=1.2（N G1K+NG2K）+1.4N QK=1.2（4.36+

7、5.14）+1.43=15.6KN（2）组合风荷载：N=1.2（N G1K+NG2K）+0.851.4N QK=1.2（4.36+5.14）+0.851.43=14.97KN7、由风荷载设计值产生的立杆段弯距MW=0.851.4MWK=0.851.4 Klah2/10=0.851.40.2801.51.82/10=0.162KN.m。8、立杆稳定性验算（1）验算允许长细比 K取 1.0，计算长细比 K取 1.155，计算长度系数 u=1.5（连墙件考虑二步三跨布置） 。（2）验算长细比：=Kuh/i=11.51.8/0.0159=169.8=210，满足要求。（3）计算长细比：=Kuh/i=1

8、.1551.51.8/0.0159=196.1则稳定系数 =0.188（4）不组合风荷载：N/ A=15600/（0.188424）=195.7205N/mm 2（5）组合风荷载：N/ A+M/W=14970/（0.188424）+0.16210 6/4493=22386205N/mm 2不符合要求，需要调整脚手架单立杆的搭设高度，在最下面增加 1.87+0.2=12.8m长钢管，即 12.8m以下采用双立杆，双立杆的两跟立杆间距不大于 150mm。9、此时验算的最高搭设高度为 40.7-12.8=27.9m（1）N G1K=27.9m0.1070KN/m=2.99KN（2）构配件自重标准值轴

9、向力本工程全高共 15步，施工时考虑竹笆片满铺。共铺设 15步。11.5150.05/2=0.56KN（0.03843/3.521.5+0.01322）215=0.94KN（0.03843/3.521.5+0.01322）15=1.88KN- 4 -0.0031.527.9=0.13KNNG2K=0.56+0.94+1.88+0.13=3.51KN（3）施工荷载标准值轴向力，装修脚手架考虑两层作业，每层 2KN/NQK=2211.5/2=3KN（4）风荷载标准值A、本工程地面粗糙度为 B，风压高度变化系数 12.8m处为 uZ=1.08。B、密目安全网的挡风系数 网 =1.20.5=0.6，架

10、体挡风系数 架 为 0.083，则脚手架风荷载体型系数 uS=1.3=1.3（ 网 + 架 ）=1.3（0.60+0.083）=0.888C、故风荷载标准值 K=0.7uZuS 0=0.71.080.8880.450=0.302KN/（5）立杆轴向力设计A、不组合风荷载：N=1.2（N G1K+NG2K）+1.4N QK=1.2（2.99+3.51）+1.43=12KNB、组合风荷载：N=1.2（N G1K+NG2K）+0.851.4N QK=1.2（2.99+3.51）+0.851.43=11.37KN（6）由风荷载设计值产生的立杆段弯距MW=0.851.4MWK=0.851.4 Klah2

11、/10=0.851.40.3021.51.82/10=0.175KN.m。（7）立杆稳定性验算A、不组合风荷载：N/ A=12000/（0.188424）=150.5205N/mm 2B、组合风荷载：N/ A+M/W=11370/（0.188424）+0.17510 6/4493=181.59205N/mm 2（8）验算搭设高度A、不组合风荷载：Hs= Af-（1.2N G2K+1.4NQK）/（1.2g k）=0.188424205-（1.23.51+1.43）10 3/（1.20.1070）=61m26m61/（1+0.00161）=57.4 大于搭设高度 27.9m，符合要求。B、组合风

12、荷载：- 5 -， 应 予 调 整 ， ）（ ）（mgWAMNNAfHskKQKG265.4 107.2 10493./218.0.534.8501.32018.0 /. 22 42.5/（1+0.00142.5）=40.7 大于搭设高度 27.9m，符合要求。（9）12.8m 以下采用双立杆，其作为上部 27.9m高脚手架的承力架体，必须确保其刚度，增加横向斜撑，在脚手架的拐角及中间每隔 6跨从底至 12.8m高度连续设置。10、对双立杆脚手架进行验算（1）结构自重标准值轴向力:NG1K=40.70.1070+12.80.03843/3.5+70.0132=4.87KN（2）构配件自重标准值

13、轴向力NG2K=0.83+1.38+2.75+0.18=5.14KN（3）施工荷载标准值轴向力，装修脚手架考虑两层作业，每层 2KN/NQK=2211.5/2=3KN（4）风荷载标准值A、本工程地面粗糙度为 B，风压高度变化系数 5m处为 uZ=1。B、密目安全网的挡风系数 网 =1.20.5=0.6，hlan2.1An=（la+h+0.325lah）d=（1.2+1.8+0.3251.21.8）0.048=0.17809.8.157架体挡风系数 网 为 0.60，则脚手架风荷载体型系数 uS=1.3=1.3（ 网 + 架 ）=1.3（0.60+0.099）=0.909D、故风荷载标准值 K=

14、0.7uZuS 0=0.710.9090.45=0.286KN/（5）立杆轴向力设计A、不组合风荷载：N=1.2（N G1K+NG2K）+1.4N QK=1.2（4.87+5.14）+1.43 =16.212KNB、组合风荷载：N=1.2（N G1K+NG2K）+0.851.4N QK=1.2（4.87+5.14）- 6 -+0.851.43=15.582KN（6）由风荷载设计值产生的立杆段弯距MW=0.851.4MWK=0.851.4 K lah2/10=0.851.40.2861.51.82/10=0.165KN。（7）双立杆稳定性验算稳定系数 =0.188A、不组合风荷载：N/ A=16

15、212/（0.1884242）=101.69205N/mm 2B、组合风荷载：N/ A+M/W=15582/（0.1884242）+0.16510 6/24493=116.1205N/mm 2符合要求。11、连墙件验算（1）风荷载产生的连墙件轴向力设计值，风压高度变化系数在最高点 40.7m处为uZ=1.57。 K=0.7uZuS 0=0.71.570.8880.45=0.439KN/N1W=1.4WKAW=1.40.43921.531.8=9.96KN架体平面外变形产生的轴向力 N0取 5KN，则轴向力设计值N1=N1W+N0=9.96+5=14.96KN两个扣件的承载力 16KN。（2）根据以上验算，落地式钢管脚手架连墙件采用两步三跨布置，具体做法采用两个扣件扣牢。根据连墙件两步三跨的布置在浇筑砼时在楼面相应位置预埋钢管。（3）连墙件大样图如下：- 7 -固 定 扣 件连 墙 件 大 样 图 三旋 转 扣 件小 横 杆 立 杆固 定 扣 件连 墙 件 大 样 图 一旋 转 扣 件小 横 杆立 杆 固 定 扣 件预 埋 在 楼 面 边 梁 中 的 钢 管