《食品工程原理——列管式换热器课程设计实例》由会员分享，可在线阅读，更多相关《食品工程原理——列管式换热器课程设计实例（22页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、 word 资料 学学 号 号 课课 程程 设设 计计 题题 目目年处理年处理 万吨牛奶换热器设计万吨牛奶换热器设计 学学 院院环境与资源学院 专专 业业食品科学与工程 班班 级级2013 食品 班 学生姓名学生姓名 指导教师指导教师常海军 周文斌 2015 年 12 月 31 日 word 资料 重庆工商大学课程设计成绩评定表 学院 环资学院 班级 2013 食品 班 学生姓名 学号 优秀 100 x 90 良好 90 x 80 中等 80 x 70 及格 70 x 60 不及格 x1 00 8 1 8 0 5 1 55 30 壳程流速 m s 0 5 1 50 5 1 50 2 1 5 0
2、 50 4 1 0 0 3 0 82 15 1 5 材质的选择 一般换热器常用的材料 有碳钢和不锈钢 1 5 1 碳钢 价格低 强度较高 对碱性介质的化学腐蚀比较稳定 很容易被酸腐蚀 在无耐腐蚀 性要求的环境中应用是合理的 如一般换热器用的普通无缝钢管 其常用的材料为 10 号 和 20 号碳钢 1 5 2 不锈钢 奥氏体系不锈钢以 1Crl8Ni9Ti 为代表 它是标准的 18 8 奥氏体不锈钢 有稳定的奥 氏体组织 具有良好的耐腐蚀性和冷加工性能 1 6 管程结构 介质流经传热管内的通道部分称为管程 1 6 1 换热管布置和排列问距 常用换热管规格有 19 2 mm 25 2 mm 25
3、2 5 mm 标准管子的长度常用的有 1500mm 2000mm 3000mm 6000mm 等 当选用其他尺寸的 管长时 应根据管长的规格 合理裁用 避免材料的浪费 换热管管板上的排列方式有正方形直列 正方形错列 三角形直列 三角形错列和同 心圆排列 如下图所示 word 资料 a 正方形直列 b 正方形错列 c 三角形直列 d 三角形错列 e 同心圆排列 正三角形排列结构紧凑 正方形排列便于机械清洗 同心圆排列用于小壳径换热器 外圆管布管均匀 结构更为紧凑 我国换热器系列中 固定管板式多采用正三角形排列 浮头式则以正方形错列排列居多 也有正三角形排列 对于多管程换热器 常采用组合排列方式
4、每程内都采用正三角形排列 而在各程之 间为了便于安装隔板 采用正方形排列方式 1 6 2 管板 管板的作用是将受热管束连接在一起 并将管程和壳程的流体分隔开来 管板与管子的连接可胀接或焊接 1 7 壳程结构 介质流经传热管外面的通道部分称为壳程 壳程内的结构 主要由折流板 支承板 纵向隔板 旁路挡板及缓冲板等元件组成 由于各种换热器的工艺性能 使用的场合不同 壳程内对各种元件的设置形式亦不同 以 此来满足设计的要求 各元件在壳程的设置 按其不同的作用可分为两类 一类是为了壳 侧介质对传热管最有效的流动 来提高换热设备的传热效果而设置的各种挡板 如折流板 纵向挡板 旁路挡板等 另一类是为了管束的
5、安装及保护列管而设置的支承板 管束的导 轨以及缓冲板等 1 7 1 壳体 壳体是一个圆筒形的容器 壳壁上焊有接管 供壳程流体进人和排出之用 直径小于 400mm 的壳体通常用钢管制成 大于 400mrn 的可用钢板卷焊而成 壳体材料根据工作温度 选择 有防腐要求时 大多考虑使用复合金属板 介质在壳程的流动方式有多种型式 单壳程型式应用最为普遍 如壳侧传热膜系数远 小于管侧 则可用纵向挡板分隔成双壳程型式 用两个换热器串联也可得到同样的效果 为降低壳程压降 可采用分流或错流等型式 壳体内径D取决于传热管数N 排列方式和管心距t 计算式如下 单管程 0 3 2 1 dntD c 式中 t 管心距
6、mm d0 换热管外径 mm nc 横过管束中心线的管数 该值与管子排列方式有关 正三角形排列 正方形排列 word 资料 多管程 式中 N 排列管子数目 管板利用率 正角形排列 2 管程 0 7 0 85 4 管程 0 6 0 8 正方形排列 2 管程 0 55 0 7 4 管程 0 45 0 65 壳体内径D的计算值最终应圆整到标准值 1 7 2 折流板 在壳程管束中 一般都装有横向折流板 用以引导流体横向流过管束 增加流体速度 以增强传热 同时起支撑管束 防止管束振动和管子弯曲的作用 折流板的型式有圆缺型 环盘型和孔流型等 圆缺形折流板又称弓形折流板 是常用的折流板 有水平圆缺和垂直圆缺
7、两种 切缺 率 切掉圆弧的高度与壳内径之比 通常为 20 50 垂直圆缺用于水平冷凝器 水平再 沸器和含有悬浮固体粒子流体用的水平热交换器等 垂直圆缺时 不凝气不能在折流板顶 部积存 而在冷凝器中 排水也不能在折流板底部积存 弓形折流板有单弓形和双弓形 双弓形折流板多用于大直径的换热器中 折流板的间隔 在允许的压力损失范围内希望尽可能小 一般推荐折流板间隔最小值 为壳内径的 1 5 或者不小于 50 mm 最大值决定于支持管所必要的最大间隔 1 7 3 壳程接管 壳程流体进出口的设计直接影响换热器的传热效率和换热管的寿命 当加热蒸汽或高 速流体流入壳程时 对换热管会造成很大的冲刷 所以常将壳程
8、接管在入口处加以扩大 即将接管做成喇叭形 以起缓冲的作用 或者在换热器进口处设置挡板 2 设计方案简介 2 1 选择换热器的类型 因为我们要加热的材料是果汁 流体压力不大 管程与壳层温度差较大 并考虑易清 洗性 所以初步确定选用固定管板式换热器 2 2 流体流动空间及流速的确定 因为本次所要处理的果汁与冷却水的进出口温差都大于 50 C 所以需要焊接膨胀节 由于果汁较水有腐蚀性 而管子及管箱用耐腐蚀材料造价低 故应使果汁走管程 冷 却水走壳程 考虑到要进行加热的是果汁 所以选用不锈钢材质的管 综上所述 选用带膨胀节的固定管板式换热器 选用 25 2 0 的不锈钢管 管内流速 取 u 0 5m
9、s 二 工艺及设备设计计算 二 工艺及设备设计计算 1 确定物性数据 定性温度 可取流体进口温度的平均值 壳程水的定性温度为 11 2 616 T 管程果汁的定性温度为 t 50 2 2080 根据定性温度 查得 果汁在 50 下的有关物性数据如下 word 资料 密度 1050 kg i 3 m 定压比热容 3 98 kJ kg K ci p 导热系数 W m K i 61 0 黏度 0 00215Pa s i 冷却水在 11 下的有关物性数据如下 密度 999 7 kg o 3 m 定压比热容 4 191 kJ kg co p 导热系数 0 5741 W m o 黏度 0 001271Pa
10、 s o 2 计算总传热系数 2 1 热流量 2000 3 98 80 20 477600 kJ h 132 7 kW i ip ii tmQ c 2 2 平均传热温差 m t 90 32 6 20 16 80 ln 6 20 16 80 ln t 2 1 21 t t t 2 3 冷却水用量 kg h11396 616 191 4 477600 oop i tC Q Wo 2 4 总传热系数 K 管程传热系数 2300 Re 10000过渡流5128 00215 0 10505 002 0 i iii e ud R Pr 160Pr7 003 14 61 0 00215 0 1098 3 3
11、 i i pc i 流体被冷却n 0 3 3 08 0 PrRe023 0 i i i d 3 08 0 03 145128 021 0 61 0 023 0 word 资料 2415W 2 m 8 1 5128 600000 1 2 1198874 0 1371mW i 壳程传热系数 假设壳程的传热系数 W 1600 0 2 m 污垢热阻 W0005 0 si R 2 m W000172 0 so R 2 m 管壁的导热系数 4 W m 17 故 0 0 000 1 1 s mi si ii R d bd d d R d d K 1600 1 000172 0 023 0 4 17 025
12、0 002 0 021 0 025 0 0005 0 021 0 1198 025 0 1 398 W 2 m 3 传热面积的计算 S 13 10 90 32398 10 7 132 3 m i tK Q 2 m 考虑 15 的面积裕度 S 1 15 S 1 15 10 13 11 65 2 m 4 工艺结构尺寸 4 1 管径和管内流速 选用 25mm 2 0mm 的不锈钢管 管内流速取 ui 0 5m s 4 2 管程数和传热管数 依据传热管内径和流速确定单程传热管数 3 05 根 4 根 s n ii ud V 2 4 5 0021 0 785 0 10503600 2000 2 按单管程
13、计算 所需的传热管长度为 L 49 4m s nd S 0 3025 0 65 11 按单程管设计 传热管过长 宜采用多管程结构 现取传热管长 6m 则该换热器的管程l 数为 word 资料 N 9 管程 p 2 8 6 4 49 l L 传热管总根数为 N 3 279根 4 3 平均传热温差校正及壳程数 平均传热温差校正系数 R 6 616 2080 冷流体的温升 热流体的温降 P 0 135 6 80 616 两流体的最初温升 冷流体的温升 按单壳程 三管程结构 温度校正系数 查表得 0 93 t 平均传热温差 m t 6 30 9 3293 0 mt t 4 4 传热管排列和分程方法 采
14、用组合排列法 即每程内均按正三角形排列 隔板两侧采用正方形排列 取管心距 t 1 25 焊接法 则 t 1 25 25 31 25 mm 32 mm 0 d 横过管束中心线的管数 618 6 2719 1 19 1 Nnc 根 4 5 壳体内径 采用多管程结构 取管板利用率 0 7 则壳体内径为 D 1 05t N 1 05 32 208 7 mm 7 0 27 圆整可取 D 273mm 4 6 折流板数 采用弓形折流板 取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的 25 则切去的圆缺高度为 h 0 25 273 68 25 mm 故可取 h 65mm 取折流板间距 B 0 3D 则 B 0 3 273
15、81 9 mm 可取 B 为 150mm 折流板数 N 1 1 39 块 B 折流板间距 传热管长 150 6000 折流板圆缺面水平装配 4 7 接管 壳程流体进出口接管 取接管内流速为 u 1 0 m s 则接管内径为 0 0635 m 4V d u 0 114 3 7 9993600 113964 取标准管径为 60 mm 管程流体进出口接管 取接管内流速为 u 1 5 m s 则接管内径为 0 0212 m 5 114 3 10503600 20004 d 取标准管径为 20 mm 5 换热器核算 word 资料 5 1 热量核算 1 壳程对流传热系数 对圆缺形折流板 可采用克恩公式
16、0 36 0 14 0 0 3 1 55 0 0 0 PrRe we d 当量直径 由正三角形排列得 d 0 020 m e o o d dt 42 3 4 2 2 025 0 14 3 025 0 785 0 032 0 2 3 4 22 壳程流通截面积 BD 1 0 150 273 1 0 00896 m 0 S t d0 032 0 025 0 2 壳程流体流速及其雷诺数分别为 0 353 m s 0 u 00896 0 7 9993600 11396 2000 Re 10000058307 0001271 0 7 999353 0 021 0 Re o oi o ud Pr 28 9 5741 0 001271 0 4191 Pr o oop C 黏度校正 0 95 w 14 0 0 36W 0 862395 0 28 9 58307 02 0 5741 0 3 155 0 2 m 2 管程对流传热系数 0 00104 m i S p i N N d 2 4 4 9 27 021 0 2 2 m s i u51 0 00104 0 10503600 2000 2300 Re 1
