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1、建设建设学院学院 课程设计课程设计 目目 录录 1 设计资料 1 2 单向板结构设计 3 2 1 荷载计算 3 2 2 内力计算 3 2 3 截面承载力计算 4 3 次梁结构设计 5 2 1 荷载计算 5 2 2 内力计算 5 2 3 截面承载力计算 6 4 主梁结构设计 9 4 1 荷载计算 9 4 2 内力计算 9 4 3 截面承载力计算 12 4 4 主梁吊筋计算 14 5 双向板结构设计 15 5 1 荷载计算 15 5 2 内力计算 15 5 3 截面承载力计算 17 5 4 支承梁的计算 18 6 楼梯结构设计 20 6 1 梯段板计算 20 6 2 平台板计算 21 6 2 梯梁
2、计算 23 7 致谢 25 8 参考文献 25 1 27 1 设计资料设计资料 某多层厂房采用钢筋混凝土整体式肋梁楼盖 设计使用年限为 50 年 其标准层平面图如 图 1 所示 楼面荷载 材料及构造等设计资料如下 1 楼面构造层做法 20mm 厚水泥砂浆抹面 15mm 厚石灰砂浆抹底 2 活荷载 标准植为 6 5kN m2 3 恒载分项系数 1 2 活荷载分项系数为 1 3 因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于 4kN m2 4 材料选用 混凝土 采用 C25 2 c N mm 11 9f 2 t N mm 1 27f 钢 筋 梁中受力纵筋采用 HRB335 级 2 y N mm 300f 其余
3、采用 HPB235 级 2 y N mm 210f 2 27 下20 上20 业业业业业业业业 业业业业业业 业业 业业 业业 业业 业业 业业 3 27 2 单向板的计算单向板的计算 B1 B2 板按考虑塑性内力重分布方法计算 板的 按单向板设计 板的厚27 2 mm2000 mm5400 3 l l 1 2 度取按构造要求取 mm50 40 3 l mm90h 1 2 1 荷载计算 恒载标准值 20mm 厚水泥砂浆抹面 23 mKN4 0mKN20m02 0 厚钢筋混凝土板 mm90 23 mKN25 2 mKN25m09 0 15mm 混合砂浆天棚抹灰 2 3 mKN255 0 mKN1
4、7m015 0 gk 2 905 2 mKN 线恒荷载设计值 486 3 mKN905 2 2 1g 2 2 mKN 线活荷载设计值 22 mKN45 8 mKN5 63 1q 合计每米板宽 2 mKN936 11qg 2 2 内力计算 在这里所有的单向板的计算跨度按等跨连续板计算内力 为简化计算起见 统一取 取宽板带作为计算单元 计算简图如图 2 1 所示 m8 1l0 m1 连续板各截面的弯矩计算表如表 2 1 表表 2 1 连续板各截面的弯矩计算连续板各截面的弯矩计算 截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内 弯矩计算系数 m 16 1 14 1 11 1 16 1 2 0 mKN lq
5、gM m 2 4172 762 3 5162 417 图 2 1 2 mKN936 11qg 18001800180018001800 4 27 2 3 截面承载力计算 mmb1000 mm90h mm70mm20mm90h0 0 1 1 2 210mmNfy 连续板各截面的配筋计算间表 2 2 各内区格板的四周与梁整体连接 故各 2 9 11mmNfc 跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用 计算弯矩降低 20 表表 2 2 连续板各截面的配筋计算连续板各截面的配筋计算 板带部位截面 端支座 边跨跨内离端第二支座中间跨跨内 mKN M 1 9342 210 2 8131 934 s 2 01 bh
6、f M c 0 0330 0380 0480 033 0 0340 0390 0490 034 2 01 mm f bhf A y c s 135155194140 选配钢筋 6 8 2006 8 200 8 200 6 8 200 实配钢筋面 2 mm 196196251196 端支座计算方程如下 mKN934 1 8 0417 2 M 033 0 701000 9 11 1 0 10934 1 bhf M 2 6 2 0c1 s 22 y 0c1 s mm140701000 2 0mm135 210 033 0 701000 9 110 1 f bhf A 5 27 3 次梁的计算次梁的计
7、算 L1 次梁考虑塑性内力重分布方法计算 次梁的厚度取按构造要求取 mm360 15 l mm045h 2 截面宽取 mmb200 3 1 荷载计算 恒载设计值 由板传来的 mKN97 6 m2mKN3 486 2 次梁自重 mKN16 2 m09 0 m45 0 m2 0mKN252 1 3 梁侧抹灰 mKN22 0 2 m09 0 m45 0 m015 0 mKN172 1 3 g 9 35mKN 活载设计值 由板传来的 mKN90 16m0 2mKN45 8 q 2 合计 mKN25 26qg 3 2 内力计算 取主梁高 宽度取mm500 12 l mm600h 1 mm250b 计算跨
8、度 边跨 m125 5 2 250 150lll 2n0 中间跨 m15 5 250lll 2n0 跨度差 10 49 0 125 5 125 5 15 5 说明可按等跨连续梁计算内力 计算简图如图 3 1 连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表 3 1 和表 3 2 512551505125 图 3 1 mKNqg726 6 27 表表 3 1 连续次梁各截面弯矩计算连续次梁各截面弯矩计算 截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内 弯矩计算系数 m 24 1 14 1 11 1 16 1 2 0 mKN lqgM m 28 7349 25 62 6843 09 端支座计算方程如下 mKN73
9、28125 5 25 26 24 1 l qg M 22 0m 表表 3 2 连续次梁各截面剪力计算连续次梁各截面剪力计算 截面端支座内侧 离端第二支座外 侧 离端第二支座内 侧 中间支座外侧及 内侧 剪力计算系数 v 0 500 550 550 55 KN lqgV n v 67 2773 9974 3574 35 端支座内侧计算方程如下 KN27 67125 525 2650 0l qg V 2 nv 3 3 截面承载力计算 次梁跨内截面按 T 形截面计算 翼缘计算宽度为 边跨 mm1950mm1750mm200sbmm1708mm5125 3 1 l 3 1 b 00f 中间跨 mm17
10、17mm5150 3 1 l 3 1 b 0f 梁高 mmh450 mmmmmmh41535450 0 翼缘厚 mm90hf 判别 T 形截面类型 按第一类 T 形截面试算 跨内截面 故各跨内截面均属于第一类 T 形截面 支座截217 0 mm415 mm90 h h 014 0 0 f 面按矩形截面计算 并按一排纵筋考虑 取 mmmmmmh41535450 0 连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表 3 3 及表 3 4 7 27 表表 3 3 连续次梁正截面承载力计算连续次梁正截面承载力计算 截面端支座边跨跨内离端第二支座中间跨跨内 mKNM 28 7349 25 62 6843 09
11、2 01 2 01 bhf hbf c fc M M s s 0 0700 0140 1530 012 0 0730 0140 01670 012 2 01 01 mm fbhfA fhbfA ycs yfcs 240394550339 选配钢筋2B142B163B162B16 实配钢筋面 2 mm308402603402 端支座计算方程如下 070 0 415200 9 11 1 0 1073 28 bhf M 2 6 2 0c1 s 2 y 0c1 s mm240 300 073 0 415200 9 110 1 f bhf A 8 27 表表 3 4 连续次梁斜截面承载力计算连续次梁斜截
12、面承载力计算 截面端支座内侧 离端第二支座外 侧 离端第二支座内 侧 中间支座外侧及 内侧 KNV 67 2773 9974 3574 35 N25 cc 0 0 bhf 246925V 246925V 246925V 246925V N 7 0 0 bhft 73787V 73787V 73787V 73787V 选用箍筋 2 82 82 82 8 2 mm sv1sv nAA 101101101101 mm bhf7 0V hAf25 1 s 0th 0svyv 按构造配筋 54200 按构造配筋按构造配筋 实配箍筋间距 2 mms200200200200 离端第二支座外侧计算方程如下 N
13、246925415200 9 11000 1 25 0 bhf25 0 0cc VN7378741520027 1 7 0bhf7 0 0t 2 sv1sv mm101 3 502nAA mm54200 7378773990 41510121025 1 bhf7 0V hAf25 1 s 0th 0svyv 9 27 4 主梁的计算主梁的计算 ZL1 主梁按弹性理论计算 设柱的尺寸为 主梁的尺寸在前面已设为400400mmmm mm250mm600bh 4 1 荷载 恒载设计值 由次梁传来 KN49 50m4 5mKN35 9 主梁自重 折算为集中荷载 KN9 6m2 m09 0 m60 0
14、m25 0 mKN252 1 3 梁侧抹灰 折算为集中荷载 KN56 0 m2 m09 0 m55 0 m015 0 mKN172 1 3 KN95 57G 活载设计值 由次梁传来 KN26 91m4 5mKN90 16Q 合计 KN21 149QG 4 2 内力计算 边跨 mm5838200 5006000 025 1 mm5900 2 400 2 400 500l 2 b 2 a ll 1n0 中间跨 mm5880 4006000 05 1 mm6000lll 1c0 跨度差 则可按等跨连续梁计算 计算简图如图 4 1 10 7 05838 58385880 在各种不同分布的荷载作用下内力
15、计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行 跨内和支座截 面最大弯矩及剪力按下式计算 则 KQKGV KQlKGlM 00 式中系数 K 值由附录 7 中查的 具体计算结构以及最不利荷载组合见表 4 1 表 4 2 将以上最 不利荷载组合下的四种弯矩图及三种剪力图分别叠画在同一坐标图上 即可得主梁的弯矩包络 图及剪力包络图 见图 4 2 对边跨取 对中跨取 对中间支座取m838 5 l0 m88 5 l0 m859 5 l0 G QQ GG QQ GG QQ G 1838 2000 2000 1940 2000 1940 1838 2000 1838 583858805838 图 4 1 10 27
16、 表表 4 1 主梁弯矩计算主梁弯矩计算 mN K 边跨跨内中间支座中间跨跨内 序 号 计算简图 1 M K CB MM K 2 M K 55 82 244 0 65 90 267 0 82 22 067 0 97 153 289 0 11 71 133 0 37 71 Mb 70 23M 3 1 B 11 71 133 0 32 107 200 0 01 122 229 0 59 47 29 166 089 0 311 0 22 91 170 0 86 15M 3 1 B 29 166 58 47 311 0 089 0 22 91 170 0 236 52161 76 48 55 106 25161 76 130 14 204 56 8 23 256 94 13 114 04 最 不 利 荷 载 组 合 98 41 6 94 138 23 25 114 04 表表 4 2 主梁剪力计算主梁剪力计算 KN 端支座中间支座 序 号 计算简图 Ain V K CexBex VV K CinBin VV K 48 42 733 0 95 57 42 73 000 1 267 1 42 73
