香格名苑落地式卸料平台方案

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1、目 录 1 1 工程慨况工程慨况 2 2 2 2 编制依据编制依据 2 2 3 3 搭设基本参数搭设基本参数 2 2 4 4 外架卸料平台的设计计算外架卸料平台的设计计算 3 3 4 1 计算参数 3 4 2 纵向支撑钢管的计算 4 4 3 挠度计算 5 4 4 横向支撑钢管计算 5 4 5 扣件抗滑移的计算 6 4 6 立杆的稳定性计算荷载标准值 7 4 7 立杆的稳定性计算 7 5 5 搭设和拆除注意事项搭设和拆除注意事项 8 8 5 1 搭设方法 8 5 2 卸料平台的拆除 9 6 6 安全保证措施安全保证措施 1010 1 1 工程慨况工程慨况 工程名称 香格名苑 建设单位 深圳市美地

2、佳置业有限公司 监理单位 深圳市建控地盘监理有限公司 香格名苑工程位于南山区棉山路小南山北侧 场地东面为住宅小区 西南 面靠小南山 东北面与拟规划的市政道路衔接 本工程为 5 栋高层建筑 地下 2 层 地上 25 26 层 首层为架空层 建筑高度 78 75m 本工程总用地面积 20858 93 平方米 总建筑面积 93872 94 平方米 建筑 等级为一级 防火等级为一级 抗震设防烈度为 7 度 人防工程等级为 6 级 0 000 相当与绝对标高 23 500 米 本工程基础采用独立基础和墩基础两种形式 塔楼及裙楼 地下室大部分 采用墩基础 个别位置采用独立基础 因场地狭小 我项目部将北面部

3、分基坑用钢管架搭起做临时卸料平台 待 地下室封顶后 场地宽阔时再将此卸料平台移除 2 2 编制依据编制依据 1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 2 施工技术 2002 3 3 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 杜荣军 4 香格名苑施工组织设计 5 香格名苑地质勘查报告 6 施工现场实际情况 3 3 搭设基本参数搭设基本参数 此卸料平台立杆落地持力层为中风化岩石 立杆下侧为旧模板做垫板 卸 料平台长度为 16 米 宽度为 7 米 搭设高度为 7 5m 为确保施工安全 下面 计算书中搭设高度按照 8m 计算 立杆采用 48 3 5 钢管 为确保施工安全 本计算参数

4、选用 48 3 0 钢管参数 立杆横向 竖向间距均为 1m 步距为 1 5m 靠山体一侧立杆均与山体预留钢管做刚性拉结 其拉结距离为两步两跨 立杆外侧做 45 60 剪刀撑 最外侧立杆拉双层安全网 4 4 外架卸料平台的设计计算外架卸料平台的设计计算 4 1 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为 8 0m 立杆的纵距 b 1 00m 立杆的横距 l 1 00m 立杆的步距 h 1 50m 脚手板自重 0 30kN m2 栏杆自重 0 15kN m 材料最大堆放荷载 3 00kN m2 施工活荷载 2 00kN m2 图 落地平台支撑架立面简图 图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢

5、管类型为48 3 0 4 2 纵向支撑钢管的计算纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算 截面力学参数为 截面抵抗矩 W 4 49cm3 截面惯性矩 I 10 78cm4 纵向钢管计算简图 1 荷载的计算 1 脚手板与栏杆自重线荷载 kN m q1 0 000 0 300 0 300 0 090kN m 2 堆放材料的自重线荷载 kN m q21 3 000 0 300 0 900kN m 3 施工荷载标准值 kN m q22 2 000 0 300 0 600kN m 经计算得到 活荷载标准值 q2 0 600 0 900 1 500kN m 2 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨

6、连续梁均布荷载作用下的弯矩 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式 如下 最大弯矩计算公式如下 最大支座力计算公式如下 静荷载 q1 1 20 0 090 0 108kN m 活荷载 q2 1 40 0 600 1 40 0 900 2 100kN m 最大弯矩 Mmax 0 10 0 108 0 117 2 100 1 0002 0 257kN m 最大支座力 N 1 1 0 108 1 2 2 10 1 00 2 639kN 抗弯计算强度 f 0 257 106 4491 0 57 11N mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于纵向钢管的抗弯计算强度小于 205 0N

7、 mm2 205 0N mm2 满足要求满足要求 4 3 挠度计算挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下 静荷载 q1 0 090kN m 活荷载 q2 0 600 0 900 1 500kN m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V 0 677 0 090 0 990 1 500 1000 04 100 2 06 105 107780 0 0 295mm 纵向钢管的最大挠度小于纵向钢管的最大挠度小于 1000 0 1501000 0 150 与与 10mm 10mm 满足要求满足要求 4 4 横向支撑钢管计算横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连

8、续梁计算 集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力 P 2 64kN 100010001000 2 64kN 2 64kN 2 64kN 2 64kN 2 64kN 2 64kN 2 64kN 2 64kN 2 64kN 2 64kN 2 64kN AB 支撑钢管计算简图 0 684 0 888 支撑钢管弯矩图 kN m 2 28 2 28 0 36 0 36 3 00 3 00 5 645 64 3 96 3 96 1 32 1 32 1 32 1 32 3 96 3 96 5 645 64 3 00 3 00 0 36 0 36 2 28 2 28 支撑钢管剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采

9、用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 100010001000 1 09kN 1 09kN 1 09kN 1 09kN 1 09kN 1 09kN 1 09kN 1 09kN 1 09kN 1 09kN 1 09kN AB 支撑钢管变形计算受力图 1 058 0 063 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 888kN m 最大变形 vmax 1 058mm 最大支座力 Qmax 9 596kN 抗弯计算强度 f 0 888 106 4491 0 197 78N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于 205 0N mm2 205 0N mm

10、2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于 1000 0 1501000 0 150 与与 10mm 10mm 满足要求满足要求 4 5 扣件抗滑移的计算扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取 8 00kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中 R 取最大支座反力 R 9 60kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求 本工程采用双扣件本工程采用双扣件 R 8 0 kN 时 可采用单扣件 8 0kN12 0kN 时 应采用可调托座

11、4 6 立杆的稳定性计算荷载标准值立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载 活荷载和风荷载 1 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架钢管的自重 kN NG1 0 111 8 000 0 885kN 钢管的自重计算参照 扣件式规范 附录 A 双排架自重标准值 设计人员 可根据情况修改 2 栏杆的自重 kN NG2 0 150 1 000 0 150kN 3 脚手板自重 kN NG3 0 300 1 000 1 000 0 300kN 4 堆放荷载 kN NG4 3 000 1 000 1 000 3 000kN 经计算得到 静荷载标准值 NG NG1 NG2 NG3 NG4 4

12、 335kN 2 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算得到 活荷载标准值 NQ 2 000 1 000 1 000 2 000kN 3 不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算公式 N 1 20NG 1 40NQ 4 7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 N 8 00kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 60 A 立杆净截面面积 cm2 A 4 24 W 立杆净截面抵抗矩 cm3 W 4 49 钢管立杆抗压强度计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00

13、N mm2 l0 计算长度 m 如果完全参照 扣件式规范 不考虑高支撑架 由公式 1 或 2 计算 l0 k1uh 1 l0 h 2a 2 k1 计算长度附加系数 按照表 1 取值为 1 167 u 计算长度系数 参照 扣件式规范 表 5 3 3 u 1 700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 50m 公式 1 的计算结果 l0 1 167 1 700 1 50 2 976m 2976 16 0 186 574 0 207 8002 0 207 424 91 051N mm2 8002 0 207 424 91 051N mm2 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算 f

14、 f 满足满足 要求要求 公式 2 的计算结果 l0 1 500 2 0 500 2 500m 2500 16 0 156 740 0 287 8002 0 287 424 65 700N mm2 8002 0 287 424 65 700N mm2 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算 f f 满足满足 要求要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 适宜由公式 3 计算 l0 k1k2 h 2a 3 k2 计算长度附加系数 按照表 2 取值为 1 010 公式 3 的计算结果 l0 1 167 1 010 1 500 2 0 500 2 947m 2947 16 0 184 745 0 212 80

15、02 0 212 424 89 233N mm2 8002 0 212 424 89 233N mm2 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算 f f 满足满足 要求要求 5 5 搭设和拆除注意事项搭设和拆除注意事项 5 1 搭设方法搭设方法 严格遵守搭设顺序 逐根树立立杆 安纵杆并与各立杆扣紧 安横杆与立杆 纵杆扣紧 安斜 拉杆与立杆扣紧 安连墙杆 铺木脚手板 挂立网防护 搭设时要及时与建筑物结构拉结 或采用临时支顶 以便确保搭设过程中 的安全 并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差 同时适度拧紧扣件 螺栓的 根部要放正 当用力矩扳手检查 应在 40 50N m 之间 最大不能超过 80N m 连接

16、杆件的对接扣件 开口应朝架子内侧 螺栓要向上 以防雨水进 入 5 2 卸料平台的拆除卸料平台的拆除 1 架子拆除时应划分作业区 周围设围栏或竖立警戒标志 地面设有专人 指挥 严禁非作业人员入内 2 拆除的高处作业人员 必须戴安全帽 系安全带 扎裹脚 穿软底防滑 鞋 3 拆除顺序应遵循由上而下 先搭后拆 后搭先拆的原则 即先拆脚手板 斜拉杆 后拆横杆 纵杆 立杆等 并按一步一清的原则依次进行 要严禁上 下同时进行拆除作业 4 拆立杆时 应先抱住立杆再拆开最后两个扣 5 连墙点应随拆除进度逐层拆除 6 拆除时要统一指挥 上下呼应 动作协调 当解开与另一人有关的结扣 时 应先通知对方 以免坠落 7 拆除时如附近有外电线路 要采取隔离措施 严禁架杆接触电线 8 拆除时不应碰坏门窗 玻璃 落水管 房檐片 地下明沟等物品 9 拆下的材料 应用绳索拴住 利用滑轮徐徐下运 严禁抛掷 运至地面 的材料应按指定地点 随拆随运 分类堆放 当天拆当天清 拆下的扣件或铁 丝要集中回收处理 10 在拆架过程中 不得中途换人 如必须换人时 应将拆除情况交代清 楚后方可离开 11 拆除架子前应将架子的杂物清理干净 6