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1、DB41/T 18472019 32 D D 附 录 D （规范性附录） D.1 持久状况承载能力极限状态斜截面抗剪承载力计算方法 节段预制拼装受弯构件的斜截面抗剪承载力计算应符合图D.1和式（D.1）的规定： fsdAs Dx fpd,iAp,i Vc Sv fsvAsv e fpd,iApb,i pd,eApb,e i h h h pu,e p,i s pd,eAp,e C 图D.1 构件斜截面抗剪承载力计算图式 + + + eepbepdiipdipd svsv v kcu d AAf Af s C m bhPCf CV sin1095 . 0 sin1075 . 0 1075 . 0
2、)( 1065 . 0 , 3 , 3 3 02, 11 3 0 （D.1） 式中： 0 结构重要性系数； d V 斜截面剪压端剪力的组合设计值（kN）； 1 C 接缝影响系数：无接缝构件 1 C=0.06，环氧胶接缝和现浇混凝土接缝构件 1 C=0.72； 1 异号弯矩影响系数：简支受弯构件取1.0；连续和悬臂受弯构件的中支点截面取0.9，其 它截面取1.0； 体内外预应力配筋的影响系数：全体外配筋取1.0；体内外混合配筋取1.1； 截面形状影响系数， 2 00 (2)/ f bhhbh=+，其中 f h为受压翼板的平均厚度； kcu f , 边长为150 mm的混凝土立方体抗压强度标准值（
3、MPa），即混凝土的强度等级； 2 C 接缝影响系数：无接缝构件 2 C=12.8，环氧胶接缝和现浇混凝土接缝构件 2 C=0.11； DB41/T 18472019 33 P 纵向配筋率，100=P， ,0 ()/ sp ipb ip epb e AAAAAbh=+，其中， s A为纵 向受拉普通钢筋的面积（接缝截面普通钢筋不连续时 s A取零）； ,p i A为体内直线预应力 钢筋的截面面积； ep A , 为体外直线预应力钢筋的截面面积；当2.5P 时，取2.5P =； 其余符号意义见下说明； ?b 为腹板宽度（按受拉侧普通钢筋和体内有粘结预应力筋计算）（mm）； 0 h 为截面有效高度
4、（按受拉侧普通钢筋和体内有粘结预应力筋计算）（mm）； m 剪跨比，)/( 0 hVMm dd =， d M为与 d V对应的弯矩的组合设计值； C 斜裂缝的水平投影长度（mm），取一个节段长度和 0 6 . 0 mhC =的较小者； v s 斜裂缝范围内的箍筋间距（mm）； sv f 箍筋的抗拉强度设计值（MPa）； sv A 斜裂缝范围内一个间距内箍筋各肢的总截面面积（mm 2）； ipd f , 体内预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； ipd A , 斜裂缝范围内体内弯起预应力钢筋的截面面积（mm2）； i 为体外弯起预应力钢筋与构件轴线的夹角； e 为体外弯起预应力钢筋与构件轴线的
5、夹角； epd, 体外预应力钢筋的极限应力设计值（MPa）， ,pd epe e =，其中 ,pe e 为体外预应力钢 筋的永存预应力； epb A , 斜裂缝范围内体外弯起预应力钢筋的截面面积（mm2）。 抗剪截面要求见JTG 3362。 D.2 持久状况承载能力极限状态接缝截面抗剪承载力计算方法 剪压区呈T形截面的受弯构件，接缝截面的抗剪承载力计算应符合式(D.2)的规定： epdipdsfhcd VVbbhbxV , , 0 95.075.0)(95.0+ （D.2） 其中 c 、x满足如下条件： 2 , )(104. 0095 . 0 009 . 0 jcd c jcd c jcd c
6、 fff +=（D.3） epdipdffc NNbbhbx 8 . 0)(+=+（D.4） epdipdsfhc epipepep f ipffipc d d VVbbhbx hhA h hbbh x hbx V M , , , , , 8 . 0)( )() 2 )() 2 ( + + = （D.5） DB41/T 18472019 34 x hp,e hp,i b Ap,e Ap,i bf Md 0 hf h bhbh Vd 0 cc i fpd,iAp,i e pd,eAp,e h0 图D.2 剪切区呈 T 形截面受弯构件的接缝截面抗剪承载力计算图式 式中： c 接缝截面剪压区混凝土的
7、剪应力； ,f s b 受压翼板的抗剪有效宽度， , 2 f sh bbb=+，其中：b为腹板的宽度； h b为腹板承托或 加腋的宽度； x 接缝截面剪压区的高度； ipd V , 接缝截面体内预应力钢筋合力设计值的竖向分力， , sin pd ipd ip ii VfA= ，其中 ipd f , 为体内预应力钢筋的抗拉强度设计值； ,p i A 为体内预应力钢筋的截面面积； i 为体内预 应力钢筋与构件轴线的夹角； epd V , 接缝截面体外预应力钢筋合力设计值的竖向分力， , sin pd epd ep ee VA= ，其中， , 0.8 pd epe e = ， ,pe e 为体外预应
8、力钢筋的永存预应力； ,p e A 为体外预应力钢筋的截面 面积； e 为体外预应力钢筋与构件轴线的夹角； c 接缝截面剪压区混凝土的压应力； f b 受压翼板的有效宽度； .pd i N 接缝截面体内预应力钢筋合力设计值的轴向分力； .pd e N 接缝截面体外预应力钢筋合力设计值的竖向分力； jcd f , 接缝部位混凝土的轴心抗压强度设计值， ,cd jjcd ff= ，其中：为接缝对混凝土强度的 影响系数， 环氧胶接缝时95.0= j ， 砂浆填充接缝和现浇混凝土接缝时90.0= j ； cd f为混凝土的轴心抗压强度设计值； d M 与 d V对应的弯矩组合设计值； ip h , 体
9、内预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离，接缝截面无体内预应力钢筋时取 ,p ip e hh= ； ep h , 体外预应力钢筋合力点至截面受压边缘的初始距离。 h h 承托或加腋范围内翼板的平均厚度； f h 有效宽度内翼板的平均厚度； 其余符号意义同前。 D.3 短暂状况接缝截面抗直剪承载力计算方法 DB41/T 18472019 35 采用多重剪力键的箱梁或墩柱，在接缝胶固化前应对剪力键较薄弱侧剪块进行（直接剪切）抗剪承 载力验算，并满足式（D.6）、式（D.7）的规定： i iks t k t k AV , 65 . 0 （D.6） 2 , , , , , )(104 . 0 095 .
10、 0 009 . 0 jck t apc jck t apc jck t k fff +=（D.7） 式中： t k V 施工荷载标准值（考虑动力系数）产生的剪力； , t pc a 承受施工荷载时接缝截面的平均有效预压应力（按全截面计算）； t k 施工阶段剪切破坏面上键块混凝土的剪应力； i 剪力键较薄弱侧键块的序号； iks A , 第i个键块的剪切面积，位于顶板和底板中的键块考虑范围限于抗剪有效宽度之内； , jck f 施工阶段接缝截面混凝土的轴心抗压强度设计值， , 0.95 ck jck ff=，其中 ck f为混凝土的 轴心抗压强度设计值。 在上部结构架设完成前，不设剪力键或仅设少量定位键的节段预制拼装墩柱达到受力条件的接缝， 应按下列规定验算抗剪承载力： cv t k cAV65.0（D.8） 式中： t k V 施工荷载标准值（考虑动力系数）产生的剪力； c 粘结强度，环氧胶接缝取1.0 MPa，节段端面粗糙处理的砂浆填充或现浇混凝土接缝取 0.7 MPa，节段端面未粗糙处理的砂浆填充或现浇混凝土接缝取0.5 MPa； cv A 接缝的截面面积。
