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1、横梁底模计算书承重结构设计与验算的相关参数 海轮泊位下横梁：高120cm，宽190cm； 内档泊位下横梁: 高120cm，宽160cm； 驳船泊位下横梁：高1.1m，宽160cm； 1#2#引桥下横梁：高100cm，宽140cm。 32a槽钢：Wx=475cm3、Ix=7600cm4、截面面积：A=48.5cm2 32b槽钢：Wx=509cm3、Ix=8140cm4、截面面积：A=54.9cm2 14a槽钢：Wx=80.5cm3、Ix=564cm4、截面面积：A=18.51cm2； 16槽钢：Wx=117cm3、Ix=935cm4、截面面积：A=25.16cm2； 25a槽钢：Wx=270cm
2、3、Ix=3370cm4、截面面积：A=34.91cm2； 25b槽钢：Wx=282cm3、Ix=3530cm4、截面面积：A=39.91cm2 弹性模量E=2.1*105Mpa，Q235型钢容许强度N=170Mpa，施工荷载取0.3t/m2； 单套36cm高钢抱箍允许受荷载30t1、海轮泊位横梁承重结构设计与验算、选取最大跨距桩间距4m段为验算依据W5-W6简化为最不利的简支结构计算模式设计与验算a、均布荷载qq =1.2m*1.9m*2.5t/m3+1.9m*0.3t/m2=6.27t/m =6.27*104N/mb、跨中最大弯矩MmaxMmax =q*l2/8=6.27*104N/m*4
3、m*4m/8=1.25*105N*m c、组合槽钢的对x轴的惯性矩和截面抵抗矩承重结构采用2*32b Ix=81402=16280 cm4 Wx=5092=1018cm3d、强度验算2*32b：= Mmax/Wx=1.25*105N*m/1018*10-6m3=123MPa170Mpa（容许强度）。采用2*32b抗弯强度均满足要求。e、挠度验算2*32b：fmax=5*q*l4/(384*E*I) =5*6.27*104N*m*256m4/(384*2.1*1011N/m2*16280*10-8m4)=0.006m L/400 =4m/400 =0.01m。挠度均满足要求。结论：海轮泊位下横梁
4、4m段采用2*32b槽钢满足要求。f、格栅验算取100100 mm木方，间距400 mm，格栅计算长度取1.2 m, E=8.0104N/mm2。则线荷载：q=1.20.425+30.4=13.2 kN/mMmax=ql21-4(m/l)2/8=13.21.221-4(0.4/1.2)2/8=1.32 kN.m=Mmax/Wx=1.32106/(1001002/6)=7.92 Mpa=10 Mpa 故满足要求 g 、底板验算底板选用30mm厚木板，计算宽度取1.0m，按四跨连续梁计算。则线荷载：q=62.71.0=62.7kN/mM=Kql2=0.10762.70.42=1.073kN.m=M
5、max/Wx=1.073106/(1000302/6)=7.15Mpa=15Mpaf=0.632ql4/100EI=0.63262.70.44/（1002.110033/12） =0.021mmf=L/500=0.3/500=0.6mm故满足要求 结论，海轮泊位桩位间距4m段用2*32b满足要求。、W7-W8段简化为最不利的悬臂结构计算模式设计与验算a、均布荷载qq =1.2m*1.9m*2.5t/m3+1.9m*0.3t/m2=6.27t/m =6.27*104N/mb、跨中最大弯矩MmaxMmax=ql2(1-m2/l2)2/8=6.27*10422(1-22/22)2/8=3.14*10
6、4N*m c、组合槽钢的对x轴的惯性矩和截面抵抗矩承重结构采用2*32b Ix=81402=16280 cm4 Wx=5092=1018cm3d、强度验算2*32b组合= Mmax/Wx=3.14*104N*m/1018*10-6m3=30.8 MPa170Mpa（容许强度）。抗弯强度均满足要求。e、挠度验算2*32b组合fmax=5*q*l4/(384*E*I) =5*3.14*104N*m*16m4/(384*2.1*1011N/m2*16280*10-8m4)=0.0002m L/400 =2m/400 =0.005m。fc=qml3(-1+42+33)/24EI=0.0015mf=2/
7、250=0.008m后沿W7-W8段采用 2*32b组合满足要求2、海轮泊位前沿靠船构件承重结构设计与验算（最不利靠件组合系列KCG1）前沿集中荷载F（靠船构件）的力臂L=1.6m，前沿2.3m区域砼按2.2m宽，1.2m高计算均布荷载 F L=1.6 a、荷载组合：集中荷载F=165kN均布荷载q=1.22.225+3=69KN/mb、支座反力为用于验算吊筋c、支座A的最大弯矩MmaxMmax=F*m+ql2/2=165kN *1.6m+69*2.32/2=4.5*105N*Md、强度验算：采用 6拼32b组合组合槽钢的对x轴的惯性矩和截面抵抗矩Ix=8140*6=48840cm4Wx=50
8、9*6=3054cm3= Mmax/Wx=4.5*105N*m/3054m3=147MPa170Mpa抗弯强度满足要求。e、前沿端部挠度验算：fmax=F*m2*l（3+4*m/l）/（12*E*I）+qm3l(1+m/l)/8EI=16.5*104N*m*1.6*1.6m2*1.8m（3+4*1.6/1.8）/(12*2.1*1011N/m2*48840*10-8m4)+6.9*104N*m*2.33*1.8(1+2.3/1.8)/8*2.1*1011N/m2*48840*10-8m4=0.008m2.2/200=0.0115m，挠度满足要求。计算依据，在W2处设置反压支点，防止反翘，同时在
9、W3处亦设置反压加固靠船构件承重主槽钢采用6*32b组合前沿端部满足要求。结论： 最不利靠件组合KCG1横梁W1-W2-W3段采用6*32b组合槽钢满足要求，槽钢设置前沿上翘1-2cm。3、海轮泊位前沿靠船构件承重结构设计与验算（小靠件组合系列KCG2）前沿集中荷载F（靠船构件）的力臂m=1.65m，前沿2.3m区域砼按1.8m宽，1.2m高计算均布荷载 F m=1.65 a、荷载组合：集中荷载F=116kN均布荷载q=1.21.825+3=57KN/mb、支座反力用于验算吊筋c、支座A的最大弯矩MmaxMmax=F*m+ql2/2=116kN*104N *1.65m+57*2.32/2=3.
10、4*105N*Md、强度验算：采用 4拼32b组合组合槽钢的对x轴的惯性矩和截面抵抗矩Ix=8140*4=32560cm4Wx=509*4=2036cm3= Mmax/Wx=3.4*105N*m/4*509*10-6m3=167MPa170Mpa抗弯强度满足要求。e、前沿端部挠度验算：fmax=F*m2*l（3+4*m/l）/（12*E*I）+qm3l(1+m/l)/8EI=11.6*104N*m*1.65*1.65m2*1.8m（3+4*1.65/1.8）/(12*2.1*1011N/m2*32560*10-8m4)+5.7*104N*m*2.33*1.8(1+2.3/1.8)/8*2.1*
11、1011N/m2*32560*10-8m4=0.01m2.3/200=0.0115m，挠度满足要求。靠船构件承重主槽钢采用4*32b组合前沿端部满足要求，槽钢时设置前段考虑上翘1-2cm。结论： 海轮泊位前沿KCG2型W1-W2-W3采用4*32b组合槽钢满足要求。4、内档泊位靠船构件承重结构设计与验算（以靠件组合KCG1为例）(46-74#)前沿集中荷载F（靠件及现浇砼）的力臂l=1.45m，前沿2.1m段下横梁为均布荷载，横梁宽1.6m，高度1.2m。 F m=1.45 m a、集中荷载F（靠船构件为集中荷载）集中荷载F=12.5*104N均布荷载q=1.6*1.2*25=48kN/mb、
12、支座反力用于验算吊筋c、支座A的最大弯矩MmaxMmax=F*m+ql2/2=12.5*104N *1.45m+4.8*104N*2.12/2=2.9*105N*Md、强度验算：采用 4拼32b = Mmax/Wx=2.9*105N*m/4*509*10-6m3=142MPa170Mpa抗弯强度满足要求。e、前沿端部挠度验算：fmax=F*m2*l（3+4*m/l）/（12*E*I）+qm3l(1+m/l)/8EI=12.5*104N*m*1.45*1.45m2*2.1m（3+4*1.45/2.1）/(12*2.1*1011N/m2*32560*10-8m4)+4.8*104N*m*2.13*
13、2m(1+2.1/2)/8*2.1*1011N/m2*32560*10-8m4=0.0073m2.1/200=0.015m，挠度满足要求。上槽钢时抬高12cm，靠船构件承重主槽钢采用4拼32b组合后沿端部满足要求。结论：内档泊位46-74#排架后沿采用4拼32b组合槽钢满足要求。5、内档泊位横梁承重结构设计与验算选取桩间距N3-N4距离4.4m段为验算依据N3-N4简化为最不利的简支结构计算模式设计与验算a、均布荷载qq =1.2m*1.6m*2.5t/m3+1.6m*0.3t/m2=5.3t/m =5.3*104N/mb、跨中最大弯矩MmaxMmax =q*l2/8=5.3*104N/m*4.4m*4.4m/8=1.28*105N*m c、组合槽钢的对x轴的惯性矩和截面抵抗矩承重结构采用2*32b Ix=81402=16280 cm4 Wx=5092=1018
