氧化沟的特征 •水流混合特征 具有完全的混合式特征，同时在某些段内又具有某些推流式 特征存在着好氧区、缺氧区、甚至是厌氧区，有利于生物脱氮除 磷 •工艺方面的特征 （1）工艺流程简单，运行管理方便 （2）剩余污泥少，污泥性质稳定 （3）耐冲击负荷 （4）处理效果稳定，出水水质好 （5）基建费用和运行费用低，分别比普通活性污泥法低 40～60％和30～50％ （6）其水深取决于采用的曝气设备，一般为2.5～8.0m， 国内氧化沟水深一般在3.5～5.2m 返回 氧化沟的构造及主要组成部分 •曝气设备：作用－供氧、混合防止活性污 泥沉淀，推动混合液循环流动等功能 水平轴曝气转刷（转盘） 垂直轴表面曝气器 •进出水口位置 污水入流口在缺氧区的始端附近 混合液出口应在曝气设备的好氧位置 ，并应设出水溢流堰 回流污泥入流口应在污水流入位置附 近 入流应设配水井 返回 氧化沟的类型 •基本型：转刷曝气 •卡鲁塞尔式（Carrousel）氧化沟 •三沟式氧化沟 •奥巴勒（Orbal）氧化沟 •曝气－沉淀一体化氧化沟 •侧渠形一体氧化沟 •船形一体化氧化沟 •二沉池交替运行的氧化沟 返回 基本型：转刷曝气 返回 点击此处查看其运行工况 卡鲁塞尔式（Carrousel）氧化沟 返回 三沟式氧化沟 返回 点击此处查看 三沟式氧化沟 运行情况 特点：流程简单，无需 设置初沉池、二沉 池和污泥回流设备 ；处理效果稳定、 管理方便；基建费 用低、占地少；具 有脱氮除磷功能。
奥巴勒（Orbal）氧化沟 返回 点击此处查看实物照片 曝气－沉淀一体化氧化沟 返回 特点： （1）将二沉池建在氧化沟 内，完成曝气－沉淀二个 功能 （2）隔墙、三角形导流板 、集水管 （3）机械表曝 （4）占地省，不要污泥回 流系统，节省基建费用和 运行费用 船形一体化氧化沟 返回 二沉池交替运行的氧化沟 返回 氧化沟的设计计算 •氧化沟的容积V •需氧量G •剩余污泥量WX(V) • 曝气时间t •污泥回流比R •污泥负荷率NS 返回 氧化沟的容积V 式中：Q—污水平均日流量 m3/s Y—污泥净增长系数：（KgMLSS/ KgBOD5） Lo,Le—分别为进 、出水BOD5浓度 ts——污泥龄（日）： X—混合液悬浮固体浓度（MLSS）,(g/m3) 一般为2500～5000mg/L 返回 需氧量G G是以下部分的代数和 1.降解BOD5的需氧量： 1.硝化需氧量： 1.排放剩余活性污泥Wx所造成减少的BOD5量，因此 部分BOD5并未耗氧，∴应予以扣除： 返回 1.反硝化过程的产氧量： 1.排放剩余活性污泥Wx所造成减少的NH3-N, 因为此部分NH3-N不耗氧，∴应予以扣除： 式中：Q—污水设计流量 m3/d Wx—剩余活性污泥排放量（Kg/d） —分别为进 、出水氨氮浓度（mg/L、g/m3） △NO3—还原的NO3浓度（mg/L、g/m3） 将G折算成标准状态下的需氧量，再来选曝气设备 剩余污泥量WX(V) 推导：∵1/ts=aNrs-b 即1/θc=YNrs-Kd 式中：Q——设计污 水流量m3/d Lr＝(Lo-Le),去除的BOD5浓度mg/L ts——污泥龄（d） a——污泥产率系数：KgMLSS/ KgBOD5，对于城市污水，a一般为0.5～0.65 b——污泥自身氧化率（d-1）,对于城市污水，b一般为0.05～0.1 d-1 返回 曝气时间t t=V/Q 返回 污泥回流比R R=X/(XR-X)×100％ 式中：X——氧化沟混合液污泥浓度mg/L XR——二沉池底流污泥浓度mg/L 返回 污泥负荷率NS （KgBOD5/KgMLVSS.d） 返回 氧化沟设计注意点与三沟式氧化沟 的设计 •氧化沟设计注意点 •三沟式氧化沟的设 计 返回 氧化沟设计注意点 （1）目前通常将氧化沟设计成卡鲁塞尔式或三沟式，并按推流式普通 活性污泥法布置 MLSS=2000~5000 mg/L ts:当仅要求降低BOD5时，为5～8天 当要求有机碳氧化和氨氮硝化时，ts为10～20d 当要求有机碳氧化和脱氮时，ts为30d Y:净污泥产率系数，对应于上面不同ts则分别为0.6； 0.52～0.55；0.48 （2）需氧量计算应考虑前面所述的五个部分，按前面设计公式计算出 需氧量计算出标准状态下的需氧量 供气量 曝气设备 （3）曝气设备通常采用曝气转刷和垂直轴表曝机。
其充氧能力由产品 说明书提供，确定曝气设备数量及其布置，并应核算是否达到3～ 5W/m3的功率水平 （4）当要求脱氮时，必须保证沟内由足够的缺氧区以进行反硝化 （5）曝气时间t≥16h,污泥回流比＝50～100％ （6）NS =0.05～0.08 KgBOD5/ KgMLSS.d （7）氧化沟好氧区DO＝2 mg/L，缺氧区DO≤0.5 mg/L （8）三沟式氧化沟工艺由于不设二沉池和污泥回流系统，所以它的曝 气池容积计算与一般氧化沟不同，具体见下面的设计计算但需氧 量计算与供气量计算与前述相同 返回 三沟式氧化沟设计计算-1 （1）氧化沟总容积的计算 a. 有机碳氧化、氨氮硝化所需容积V1 式中：Q——污水平均日流量 Lr=Co-Ce; Co-Ce分别为进 出水BOD5浓度 ts——污泥龄（d），一般为10～20d X——氧化沟MLSS浓度(g/m3) Y——污泥净增长系数KgMLSS/ KgBOD5 b. 缺氧反硝化区容积V2 反硝化区脱氮量W(KgN/d)的计算 式中：Q——污水平均日流量(m3 /d) ——分别为进 出水中总氮浓度(KgN/d) Y——污泥净产 率系数 Lr=Co-Ce; Co、Ce分别为进 出水BOD5浓度Kg BOD5/m3 0.124——微生物细胞分子式C5H7NO2中N占12.4％ 反硝化区需要的污泥量G(Kg) 式中：W——反硝化区脱氮量(KgN/d) VDN——反硝化速率，当水温8℃，氧化沟中X为4000 mg/L 时，VDN＝0.026gNO3- _N/(gMLSS.d) 反硝化区容积V2(m3) V2=G/X (m3) 式中：X——硝化污泥浓度，一般取4 (g/L) c. 澄清沉淀区容积 三沟式氧化沟的二条边沟时轮换作澄清沉淀用的 当三条沟平均污泥浓度取4 g/L，工作周期8h， 假设在澄清沉淀过程中活性污泥无活性，由此推算出具有活 性作用的污泥占总污 泥量的比例，K一般取0.55 比例K＝(V1+ V2)/V=0.55 V: 总污泥所占容积 V1+ V2：具有活性作用的污泥所占容积 三沟式氧化沟设计计算-2 返回 d. 氧化沟总容积V(m3) V=(V1+ V2)/K(m3) 当分成两组三沟式氧化沟，则每组沟容 积为V/2，取水深H＝3～3.5m， 则每组平面面积为V/2.H,则每条沟的平面 面积为V/2×H×3 (m3) （2）需氧量O2的计算 其计算方法与计算公式与前面其他 氧化沟计算相同 （3）供氧量RO计算与前相同 为保证氧化沟五年不沉积，曝气转刷输入 能量为安全见，为10W/m3 间歇式活性污泥法（SBR法） •SBR工艺流程及工作过程 •SBR工艺的影响因素 •SBR工艺设计 返回 SBR工艺流程及工作过程 返回 SBR工艺的影响因素 •易生物降解的基质浓度 •NO3—N对脱氮除磷的影响 •运行时间和Do的影响 返回 SBR工艺设计-1 设计要点： •（1）污泥负荷率Nr=0.2- 0.3KgBOD5/(kgMLss·d) •（2）MLSS为3000-5000mg/L •操作周期为6～8h：进水2h，曝气4h，沉淀1h ，排水与待机各0.5h（8h） •（3）总需氧量的计算与普通活性污泥法相同， 当要求脱氮时，应考虑硝化需氧量。
•（4）剩余污泥量的计算与普通活性污泥法相同 •（5）反应池排水采用伸缩式浮动排水口，其排 水口距池底应保证沉淀污泥不会排走 •（6）反应池超高为：0.5m （1）计算周期进水量QO(m3) 式中：Q——平均日污水量（m3/d） T——工作周期（h） N——反应池池数（N≥2） （2）反应池有效容积V有效(m3) 式中：n——一日内的周期数 c——进入反应池污水BOD5平均浓度（g BOD5/ m3)） V有效＝Vmin＋QO 式中：Vmin——最小水量，指沉淀、排水工序之后，反应池内污 泥界面所对应 的容积，同时污 泥界面的高度应低于排水口高度 SBR工艺设计-2 （3）反应池最小水量Vmin 式中：SVI——污泥指数(ml/g) 106——ml与m3的关系 MLSS——混合液污泥浓度（g/m3） （4）校核周期进水量和有效容积 V有效＝Vmin＋QO （5）确定单座反应池的工艺尺寸 池水深一般为3.5～4.5m，确定 L×B,超高 取0.5m （6）计算总需氧量O2和需氧速率R a. 总需氧量O2 当只考虑有机物氧化，则 O2=a′QLr +b′VXv(Kg O2/d) 公式中：Q——平均日污水量（m3/d） Lr——Co－Ce, Co 、Ce分别为进 、出水BOD5浓度，g/m3 V——反应池总有效容积（m3） Xv——反应池MLSS浓度，等于0.75MLSS浓度（g/ m3） a′、b′——分别为 0.5, 0.11 当考虑有机物氧化和NO3—N硝化时，则应 考虑二部分的需氧量。
b. 需要速率R＝氧气/一日内曝气时间 （h） （7）根据需氧量O2求出标准状态下曝气池设备 的供氧量和供气量 其计算与普通活性污泥法相同 （8）排水口距反应池底高度h（m） 最佳排水深度控制： 返回 SBR工艺设计-3 式中：H——反应池有效水深（m） QO——周期内进水量（m3/周期） V有效——反应池有效容积（m3） N——池的座数 L.B——单池反应池的长×宽（m） （9）剩余污泥量W(Kg/d) W=aQLr－bVXv（Kg/d） 式中：Q——平均日污水量（m3/d） Lr、V、Xv均同上 a、b——分别为 0.5～0.65、0.05～0.1 △H可取0.1m 由于浮筒的浮力，使滗水器的进水头可随水面的变化 而变化，开始排水时，通入压缩空气至气缸，由于气缸 中的气动活塞 带动曲面轴打开闸门，浮动进水头开始排水 停止排水时，只需将输气软管中空气排出，通过曲轴 将闸门关闭滗水器不工作时闸门处 于常闭状态 A-B生物脱氮除磷工艺 •A—B法的工艺流程 •A—B工艺流程类型 •A—B工艺的机理 •A—B工艺特点 •A—B工艺的设计 返回 A—B法的工艺流程 A段对有机物以絮凝吸附作用为主，而生物降解为辅， ηBOD5=40～70%；B段对有机物以生物降解为主。
常规A—B工艺 处理效果：ηBOD5≥90%；ηss≥90%;ηp=(50～70)%；ηTN=(30～ 40)% 返回 A—B工艺流程类型 •常规的A—B工艺 •A—A1/O工艺 •A—A2/O工艺 •A—A2/O工艺 返回 A—B工艺的机理 •进入A段的污水，是直接从排水管网来的，含有 大量的细菌和微生物群落，与污水中的悬浮物 和胶体组成的悬浮物——微生物共存体，具有絮 凝性和粘附力，该共存体再与回流污泥混合后 ，相互发生絮凝与吸附，此时，难沉降的悬浮 物，胶体物质得到絮凝、吸附、粘结后与可沉 降的悬浮物一起沉降，使A段的ηss达到（60～ 80）%，比初沉池的ηss大有提高 •A段有机物的去处以絮凝、吸附、沉淀为主，同 时A段的活性污泥对一部分可溶性有机物的生物 降解，使A段的ηBOD5=(40～70)%，使整个A— B工艺中以非微生物降解的途径去除的BOD5量 大大提高，∴降低了运行费用和基建投资 返回 进入进入B B段的水质水量较稳定，段的水质水量较稳定，B B段的微生物主要段的微生物主要 为原生动物、后生动物和菌胶团，为原生动物、后生动物和菌胶团，NsNs低（低（0.150.15～～ 0.30KgBOD5/KgMLSS·d0.30KgBOD5/KgMLSS·d），水利停留时间），水利停留时间2 2～～3h3h，， 。