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1、温州市域体认路S1线涉铁标转体0#拖梁计算书目 录1、编制依据及规范标准21.1、编制依据21.2、规范标准及参考资料22、工程概况23、荷载计算34、结构计算54.1、侧模系统计算54.1.1、侧模面板计算54.1.2、侧模横肋槽钢检算64.1.3、边框桁架检算84.2、底模及支架系统检算104.2.1、底模系统检算104.2.1.1、箱梁底模面板检算104.2.1.2、横向方木小楞检算124.2.1.3、“工28a”纵向分配梁检算144.2.1.3.1、翼板下纵向分配梁检算174.2.1.3.2、腹板下纵向分配梁检算194.2.1.3.3、箱室下纵向分配梁检算214.2.1.4、最外侧H4
2、5型钢横向分配梁244.2.1.5、中间H45型钢横向分配梁254.2.1.6、内侧H45型钢横向分配梁274.2.1.7、托架计算300#段托架系统设计计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、中铁第四勘察设计院有限公司设计文件1.2、规范标准及参考资料（1）、铁路桥涵地基基础设计规范（TB 10002.5-2005）（2）、钢结构设计规范(GB50017-2003)（4）、铁路桥涵施工技术规范(TB10203-2002)（5）、路桥施工计算手册（人民交通出版社2001.5）（6）、装配式公路钢桥使用手册（7）、Midas CILV2006有限元分析软件（8
3、）、混凝土结构设计规范（GB50010 2002）2、工程概况中墩0号梁段长13m，合拢梁段长2.0m，边跨3.1m，其余梁段长分别为：3.0、3.5m、4.0m。主梁段除0号梁段、边直段在支梁上施工外，其余梁段均采用挂篮悬臂浇筑，悬浇梁段最重1357.2KN。箱梁顶宽11m，底宽6m，箱梁横截面为单箱单室直腹板，顶板厚度35cm，腹板厚度5090cm，底板厚度46.5130cm。在端支点、中支点及跨中共设置5个横隔板，隔板设有孔洞，供检查人员通过。0#块支架采用钢牛腿支撑托架，上方安放纵横向型钢分配梁。牛腿支撑托，牛腿托架在转体前拆除。支架顶部设置横向HI45型钢分配梁，纵向I28型钢分配梁
4、，然后上方铺设横向方木及竹胶板模板。0#块模板均采用15mm厚竹胶板，底板10cm*10cm方木间距20cm、翼板及外侧模采用厂家制作的定型组合钢模。3、荷载计算、模板支架自重a、底模面板采用15mm竹胶板2；b、型钢自重查型钢参数表；c、单排单层不加强贝雷片按1kN/m计；d、钢筋混凝土容重按25kN/m3（计算侧压力时按24 kN/m3）；e、侧模自重、新浇砼、钢筋、预应力筋或其他圬工结构的重力结构自重主要分系梁、横隔梁、顶板分别按混凝土体积乘以e项容重计算。、施工人员及施工设备、施工材料等荷载计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa计，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者
5、所得弯矩值取其大值；计算直接支撑小楞的主梁时，均布荷载取1.5kPa；计算支架立柱或支撑拱架的其他结构构件时，均布荷载取1.0kPa；、混凝土振捣荷载对水平模板可采用2.0kPa计；对垂直面模板可采用4kpa，且作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内；、浇混凝土侧压力（根据公路桥涵施工技术规范附录D）P=0.22t0K1K2v1/2P=h浇筑速度v取0.5m/h，混凝土初凝时间6h，K1=1.2，K2=1.15因此混凝土侧压力取Pm=43.7kPa，有效压头高度h=1.82m侧压力图示：、砼入模时产生的水平方向的冲击荷载选用表4.1.2中溜槽、串筒或导管（汽车泵泵送）值2kpa；侧模荷载
6、组合a、计算承载力：pc=1.2*+1.4*=1.2*43.7+1.4*4=58.04b、计算挠度：pn=43.7底模板荷载组合（1）计算构件：pc= 1.2*(+)+ 1.4*(+)（2）计算挠度：pn= (+) +(+)4、结构计算4.1、侧模系统计算侧模面板采用厚度5mm的钢板，钢面板外设中心间距不大于300mm的“【8”槽钢横肋，横肋外设置“【10”槽钢组成的型钢桁架。4.1.1、侧模面板计算侧模面板采用厚度5mm的钢板，面板外侧设置中心间距不大于300mm的“【6.3”槽钢横肋，因此按净跨径260mm的两边简直两边固定板计算。取1m板宽作为计算单元。（1）、荷载组合a、计算承载力：p
7、c=1.2*+1.4*=1.2*43.7+1.4*4=58.04b、计算挠度：pn=43.7挠度检算0.65mm符合要求强度检算取1m宽的板条作为计算单元求支座弯矩：面板截面惯性矩215N/mm2 符合要求求跨中弯矩：钢板的泊松比为0.3，故需要换算应力为：215N/mm2 符合要求4.1.2、侧模横肋槽钢检算侧模横肋采用“【6.3”槽钢，槽钢外设置纵向间距750mm的型钢桁架，按三跨连续梁检算。（1）、荷载组合a、计算承载力：pc=（1.2*+1.4*）*0.3=（1.2*43.7+1.4*4）*0.3=17.412b、计算挠度：pn=*0.3=43.7*0.3=13.11（2）、力学模型（
8、3）、构件检算a、承载力，合格。b、挠度，合格。4.1.3、边框桁架检算边框采用“【10”槽钢焊接，边框纵向中心间距750mm。（1）、荷载组合侧模斜板底部荷载：a、计算承载力：pc=（1.2*43.7+1.4*4）*0.75=43.53b、计算挠度：pn=43.7*0.75=32.775侧模斜板顶部（翼板根部）荷载：a、计算承载力：pc=（1.2*1.08*25+1.4*4）*0.75=28.5b、计算挠度：pn=1.08*25*0.75=20.25翼板边缘荷载：a、计算承载力：pc=1.2*(0.25*25)+1.4*(1.5+2)*0.75=9.3b、计算挠度：pn=(0.25*25+1
9、)*0.75=5.4（2）、力学模型（3）、构件检算a、承载力，合格。b、挠度，合格。4.2、底模及支架系统检算底模系统从上至下依次为15mm厚竹胶板、100*100mm方木纵肋、“工32b”纵梁、双拼“工45b”横梁、“工45b”纵梁、双“【40b”槽钢斜撑。32mm精轧螺纹钢。4.2.1、底模系统检算4.2.1.1、箱梁底模面板检算采用支点截面计算,箱梁混凝土高度670cm。底模面板采用15mm厚竹胶板，钢板下设置中心间距200mm的100*100mm方木纵肋，取1m板宽按净间距100mm的简支梁检算。（1）、荷载组合梁高670cm，采用支点截面进行计算，取实心矩形截面。梁体砼顺桥向均布荷
10、载：底模面板采用15mm厚竹胶板，竹胶板下横桥向设置100*100mm方木小肋，中心间距200mm，取1m板宽按连续梁检算。（1）、荷载组合梁高670cm，采用支点截面进行计算，取实心矩形截面。梁体砼顺桥向均布荷载：、承载力： 、挠度：（2）、力学模型（3）、构件检算、承载力，合格。、挠度，合格。因此腹板下横桥向100*100mm方木间距应200mm。因此，箱梁底模面板下横桥向“100*100”纵肋中心间距应200mm。4.2.1.2、横向方木小楞检算面板下设置中心间距200mm的100*100 mm横肋，纵肋下设置中心间距450mm的“工32b”纵肋，按单根纵肋受力（单根纵肋承受宽度200m
11、m的梁体荷载）按三跨连续梁检算。（1）、荷载组合、承载力： 、挠度：（2）、力学模型（3）、构件检算、承载力，合格。、挠度，合格。因此，腹板下100*100横桥向方木中心间距应200mm，顺桥向工32b中心间距应450mm。4.2.1.3、“工28a”纵向分配梁检算根据箱梁荷载的特点，为了分析方便，将梁截面分为以下几部分进行等效模拟：1#区域产生的荷载2根工28a承担；II#区域产生的荷载由5根工28a承担；III#区域产生的荷载由3根工28a承担。（1）I#区域计算荷载混凝土荷载 施工荷载施工荷载取2.5kpa。型钢自重荷载侧模自重荷载（2）II#区域计算荷载混凝土荷载 施工荷载施工荷载取2
12、.5kpa。型钢自重荷载模板自重荷载1kpa侧模自重荷载（3）III#区域计算荷载混凝土荷载 施工荷载施工荷载取2.5kpa。工字钢自重荷载模板自重荷载1kpa4.2.1.3.1、翼板下纵向分配梁检算翼缘区域区域有2根“工28a”工字钢，间距900mm和600mm（1）、荷载组合、承载力： 、挠度：（2）、力学模型（3）、构件检算、承载力，合格。、挠度，合格。、反力F1=39.027KNF2=14.749KNF3=16.968KN因此，横桥向“工28”横肋中心间距应900mm。4.2.1.3.2、腹板下纵向分配梁检算腹板区域区域有5根“工28a”工字钢，间距450mm（1）、荷载组合、承载力：
13、 、挠度：（2）、力学模型（3）、构件检算、承载力，合格。、挠度，合格。、反力F1=153.223KNF2=57.907KNF3=66.619KN因此，横桥向“工28”横肋中心间距应450mm。4.2.1.3.3、箱室下纵向分配梁检算箱室区域区域有3根“工28a”工字钢，间距900mm（1）、荷载组合、承载力： 、挠度：（2）、力学模型（3）、构件检算、承载力，合格。、挠度，合格。因此，横桥向“工12.6”mm横肋中心间距应900mm。、反力F1=190.102KNF2=71.844KNF3=82.653KN4.2.1.4、最外侧H45型钢横向分配梁根据28工字钢纵肋支反力型钢分配梁按单根系梁
14、计算。（1）、荷载组合F腹=153.223KN， F箱=190.102KN， F翼=39.027KN（2）、力学模型（3）、构件检算、承载力，合格。、挠度，合格。、反力Fmax=591.178KN4.2.1.5、中间H45型钢横向分配梁根据28工字钢纵肋支反力型钢分配梁按单根系梁计算。（1）、荷载组合F腹=57.907KN， F箱=71.844KN， F翼=14.749KN（2）、力学模型（3）、构件检算、承载力，合格。、挠度，合格。、反力Fmax=223.420KN4.2.1.6、内侧H45型钢横向分配梁根据28工字钢纵肋支反力型钢分配梁按单根系梁计算。（1）、荷载组合F腹=66.619KN， F箱=82.65
