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1、高架区间北部商贸城幸福桥高架区间基础设计计算书计算： 复核： 2016年9月成都49目录一、工程概况.1二、上部荷载计算.1三、下部结构检算.41、简支梁611号墩基础检算（列6号墩计算结果）.52、简支梁1213号墩基础检算（列12号墩计算结果）.93、简支梁2127号墩基础检算（列24号墩计算结果）.144、简支梁2833号墩基础检算（列31号墩计算结果）.195、简支梁3841号墩基础检算（列39号墩计算结果）.236、（29.5+45+30）m连续梁固定中墩基础检算（列1号墩计算结果）.287、（29.5+45+30）m连续梁活动中墩基础检算（列2号墩计算结果）.358、（29.5+4
2、5+30）m连续梁边墩基础检算（列3号墩计算结果）.39 一、工程概况本册图纸为北部商贸城幸福桥高架区间基础设计，设计范围为北部商贸城站大里程端至幸福桥站小里程端。本桥为双线桥，线间距4.8m，孔跨布置为： 1联（29.5+45+30）m连续梁+4孔30m简支梁+1孔25m简支梁+4孔30m简支梁+1孔35m简支梁+1孔30m简支梁+1孔25m简支梁+1孔28m简支梁+1孔30m简支梁+1联（48+80+48）m连续梁+13孔30m简支梁+1孔35m简支梁+1联（31+45+33）m连续梁+4孔30m简支梁+1孔33.3m简支梁。本区间简支梁为预制梁，梁体采用单箱双室斜腹板箱形截面，梁顶宽10
3、.2m，底宽5.0m，梁高1.8m；连续梁梁部采用单箱单室斜腹板箱梁，梁顶宽10.2m，底宽5.7m，为变高度梁。除4、5号桥墩采用门型桥墩外，其余桥墩均采用花瓶式板式桥墩，除18、19号桥墩基础采用1.5m钻孔灌注桩外，其余基础均采用1.2m钻孔灌注桩。二、上部荷载计算1、主力1）恒载结构自重：钢筋混凝土容重为26KN/m3二期恒载：标准双线桥按100KN/m计。2）混凝土收缩和徐变影响（1）混凝土的收缩应变和徐变系数终级值按铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005）第6.3.4办理。（2）徐变系数（t，）的计算参照公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范（JTGD
4、62-2004）附录F办理。3）不均匀沉降相邻墩台不均匀沉降量之差不应超过10mm，更换支座按10mm考虑。4）活载（1）列车标准活载计算按所选用的机车类型确定列车纵向布置图（两节）列车轴重160KN，当轴重与影响线异号时取90KN，共8节车厢。（2）列车动力系数（1+0.8）=1+0.8x12/(30+L)L-桥梁跨度，以米计。承受局部活载杆件为影响线加载长度外，其余均为桥梁跨度；（3）离心力曲线位置处，离心力为列车竖向静活载乘以离心率C。C值按下式计算：C=V2/127R式中：V为最高设计时速，80km/h，R为曲线半径。（4）横向摇摆力按相邻两节车四个轴轴重的15%计，以集中力形式作用于
5、轨顶面处。（5）人群荷载检修、疏散平台4KN/m2。（6）无缝线路纵向水平力无缝线路的纵向水平力（伸缩力T1和挠曲力T2）由轨道专业根据无缝线路伸缩调节器布置、轨桥关系、桥梁结构特性计算提供。2、附加力1）制动力或牵引力按列车竖向静活载的15%计算。当与离心力同时计算时，可按竖向静活载10%计算，区间双线桥应采用一线的制动力或牵引力。制动力或牵引力作用于轨顶以上车辆重心处，但计算墩台时移至支座中心处。高架车站两侧100米范围内的双线桥梁考虑双线制动力或牵引力。固定支座按整孔（联）梁制动力的100%考虑，活动支座摩阻力按恒载支反力乘以摩阻系数计算。2）风力风荷强度按下式计算:W=K1K2K3W0
6、其中W0=0.5KN/。3）温度影响力成都市属中亚热带湿润气候区，四季分明、气候温和、雨量充沛、夏无酷暑、冬少严寒。多年平均气温16.2C，极端最高气温38.3C，极端最低气温-5.9C。桥梁整体温差按22计。温度梯度：对于箱形截面，其横向计算按升温、降温两种情况考虑温度变化的影响力，其计算模式如下：3、特殊荷载1）地震力成都地铁4号线二期工程拟建场地位于抗震设防烈度7度区内，地震动峰值加速度值为0.10g，设计地震分组为第三组，建筑场地类别为类，地震动反应谱特征周期均为0.45s。高架结构的抗震设防分类为B类，抗震设防烈度为7度。2）无缝线路的断轨力无缝线路的纵向水平力T3由轨道专业根据无缝
7、线路伸缩调节器布置、轨桥关系、桥梁结构特性计算提供。3）列车脱轨荷载按现行地铁设计规范的相关规定执行。4）汽车撞击力当桥墩没有设置防护设施时，应考虑汽车对桥墩的撞击力。撞击力顺行车方向采用1000kN,横行车方向采用500kN，作用在路面以上1.2m高度处。4、荷载组合按照现行地铁设计规范进行荷载组合。5、墩顶反力计算本设计上部结构采用西南交大编制的桥梁结构分析系统(BSAS)程序对箱梁进行施工阶段和运营阶段的纵向平面静力分析，各类孔跨简支梁及连续梁支反力计算结果见下表。25m双线简支梁支反力(KN)工况恒载（KN）活载(KN)支座吨位(KN)列车荷载3192.51229.32500运梁车荷载
8、1951.92630.5250030m双线简支梁支反力(KN)工况恒载（KN）活载(KN)支座吨位(KN)列车荷载3695.71340.03000运梁车荷载2200.73272.1300033.3m双线简支梁支反力(KN)工况恒载（KN）活载(KN)支座吨位(KN)列车荷载3877.91419.33500运梁车荷载2340.63488.1350035m双线简支梁支反力(KN)工况恒载（KN）活载(KN)支座吨位(KN)列车荷载4033.11488.73500运梁车荷载2434.33645.53500（30+45+30）m连续梁支反力(KN)项目恒载非均匀升温支座沉降活载支座吨位MaxMin单位
9、kNkNkNkNkNKN左边支点-2084.6-159.1136.4-192.5-1255.92500.0左中支点-14717.6159.1386.2-330.0-3176.810000.0右中支点-14739.7159.1386.2-330.0-3176.810000.0右边支点-2096.7-159.1136.4-192.5-1255.92500.0（48+80+48）m连续梁支反力(KN)项目恒载非均匀升温支座沉降活载支座吨位MaxMin单位kNkNkNkNkNKN左边支点-3677-19180.9-182.8-17753000.0左中支点-28619191190.5-398.6-510
10、417500.0右中支点-28784191191-398.6-510417500.0右边支点-3683-19180.9-182.8-17753000.0三、下部结构检算（一）、计算程序介绍本设计桥梁下部结构检算采用铁一院自编桥梁设计程序（该程序已认证），对桥梁整体纵向线刚度、墩身强度、稳定性及裂缝、沉降、单桩承载力、桩身截面强度等设计控制指标进行检算。该程序计算桥梁下部结构时调用各种荷载组合下的墩顶反力源文件，根据实际墩身尺寸及墩高计算出墩底反力，进而计算桩基础。（二）、程序计算结果程序对桥墩及基础的检算结果详见计算结果输出文件。1、简支梁611号墩检算输入数据及检算结果: 北部商贸城幸福桥区
11、间桥6号墩检算输入数据及检算结果: 总体信息： 铁路等级标准： 双 线 曲 线 孔跨布置为： 30+30简支 设计行车速度： 80 km/h 设计桥墩处曲线半径： 11608 m 桥墩(包含顶帽、托盘)总高度为： 16 m 桥墩混凝土标号为： C35 墩底以上计算水深： 0 m 水流速度： 0 (m / S) 一般冲刷线值墩底的高度： 0 m 矩形顶帽： 横桥向长： 5 m 纵桥向宽： 2.5 m 高度： .5 m 矩形托盘 托盘上顶面 横桥向长： 5 m 纵桥向宽： 2.5 m 托盘下底面 横桥向长： 2.5 m 纵桥向宽： 2.5 m 高度： 4.5 m 桥墩截面形状为： 矩形实体墩 墩身
12、部分高度： 11 m 墩身顶截面： 矩形横桥向长 2.5 m 矩形纵桥向宽 2.5 m 墩身部分纵桥向坡度为：直坡 墩身部分横桥向坡度为：直坡 风荷载信息为： 地形、地理条件系数为： 1.25 基本风压值为： .5 KPa 高墩的风振系数： 1 桩基础输入数据为： 承台顺桥向长为： 5.5 m 承台横桥向宽为： 5.5 m 承台高： 2 m 一般冲刷线在桩顶以上：-.5 m 局部冲刷线在桩顶以上：-.5 m 水位线在桩顶以上： 0 m 流水速度为： 0 m/s 桩基设计直径： 1.2 m 桩长（不含嵌入岩石部分）： 22 m 桩基类型为：摩擦桩 桩基总根数为： 4 每根桩基纵桥向坐标为：-1.65,-1.65, 1.65, 1.65 每根桩基横纵桥向坐标为：-1.65, 1.65,-1.65, 1.65 桩的施工类型：钻孔桩 hm深度范围内土层的平均地基系数的比例系数： 40000 (kPa / m2) 摩擦桩桩
