底模板检算

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1、四.底模桁架检算结构分析采用 MIDAS 计算，杆件均考虑为梁单元,分析计算各截面最大支反力、最大弯矩、最大剪力、最大位移。考虑两种情况,腹板荷载和底板荷载作用在底模上,取一节段计算:1. 腹板荷载情况计算底板上下横梁为14 槽钢,支撑为 L100*10 角钢荷载为(43.49+0.2)*1.2/4/3=4.37t结构模型简化如下图:-42.8-42.8 -42.8 -42.8 -42.8计算得: 235.412 9035.215 -9304.4720 -646.1453 -491.385 -7962.697 -7658.384 -2680.904 -64108.178 -603.6786 2

2、35.412 5264.8674 4750.1506 4321.634 4015.9648 12704.961 -2705.258 -3603.4568 -2175.1534 19241.572 -2378.24 39210.5690 -36015.654 -5018.3782 82619.6128 -12895.3691 MIDAS/CivilPOST-PROESORBEAM STR件 件 (件 件 件 )1.2704e+051.07182e058.7160e+046.7137e044.7154e+042.70931e040.00e+0-1.29514e04-3.2973e+04-5.295

3、9e04-7.30182e+04-9.3045e04ST: 件 件 件 件MAX :26IN :3件 件 :件 件件 件 :kN/m2件 件 :03/29/07件 件 -件 件X:-0.483Y:-0.837Z:0.259-42.8-42.8 -42.8 -42.8 -42.8最大组合应力(127MPa) -0.820 53.1732 -1.3715 -5.94310 0.4201 3.13285 0.62738 -0.9153 -1.3124 0.76451 0.46317 21.98210 0.10735 -0.959 -0.2391 -2.3891 0.84732 -3.62362 -0

4、.2851 16.796 -0.48673 -2.0179 19.59401 6.9580 -78.7132 0.820 MIDAS/CivilPOST-PROESORBEAM DIAGRAM件 件 -z5.3173e+014.1693e012.91652e+011.7161e010.00e+0-6.84697e0-1.8510e+01-3.0851e01-4.28591e+01-5.48632e01-6.8673e+01-7.8713e01ST: 件 件 件 件MAX :10IN :2件 件 :件 件件 件 :kN件 件 :03/29/207件 件 -件 件X:-0.483Y:-0.837Z

5、:0.259-42.8-42.8 -42.8 -42.8 -42.8最大剪力(78.9KN,) 0.0143 0.00 .367 0.0145 0.01248 0.01658 0.025 0.015620.0124 0.074 .03 0.01200.0907 0.01450 0.01891 0.017 0.0132MIDAS/CivilPOST-PROESORDILACMNT件 件 件 件2.0248e-031.8408e-031.6572e-031.47264e-031.2856e-031.048e-039.2042e-047.362e-045.241e-043.6816e-041.840

6、8e-040.00e+0ST: 件 件 件 件MAX :7IN :2件 件 :件 件件 件 :m件 件 :03/29/207件 件 -件 件X:-0.483Y:-0.837Z:0.259-42.8-42.8 -42.8 -42.8 -42.8最大位移(2.02mm)检算如下1.1 最大组合应力max =127MPa=145MPa满足要求.1.2 抗剪检算,满足要求MPaaIQSX 855.84104.609.52783863 1.3 变形检算l=2.021/400=2.5mm满足要求2. 底板荷载情况计算底板上下横梁为14 槽钢,支撑为 L100*10 角钢荷载为(34.28+2.3)*1.2

7、/4/3=3.658t,其受力简化模型通腹板荷载情况相同,而荷载 3.6584.37t,故偏于安全,检算参照腹板荷载的情况.五.底模加强肋检算1.6.3 槽钢检算槽钢力学性质:截面面积 A=845mm2；惯性矩 Ix=512000mm4；截面模量 Wx=16254mm3单位重量:6.633Kg/m；则:EA=1.78*10 8N*mEI=1.08*105N*m3其荷载为 41.1KN/m2, q=41.1*0.3=12.33KN/m受力可简化为下图： 1.312( )086m=经结构力学求解器计算得：yx12( 1).4 弯矩图yx12( 1)5.30-5.30剪力图yx12( 1)位移图则：

8、抗弯检算max =M/W=1.14KNm/(16254mm3)=70MPa=145MPa满足要求.抗剪检算 MPaaIQSX 852108.412.59336满足要求.杆件刚度检算l=5ql4/384EI=0.8mm0.86/400=2.15mm满足要求.2.L63*6 角钢钢检算角钢力学性质:截面面积 A=728.8mm2；惯性矩 Ix=271200mm4；截面模量 Wx=6000mm3；单位重量:5.721Kg/m；则:EA=1.5*10 8EI=5.7*104其荷载为 41.1KN/m2, q=41.1*0.86=35.346KN/m受力可简化为下图： 35.612( 1)0m=7经结构

9、力学求解器计算得： yx( )0.4弯矩图yx12( 1)5.30-5.30 剪力图yx12( 1)位移图则：抗弯检算max =M/W=0.4KNm/(6000mm3)=66MPa=145MPa满足要求.抗剪检算 MPaaIQSX 851.20612.749.3538 满足要求.杆件刚度检算l=5ql4/384EI=0.01mmL/400=0.75mm满足要求.六.底模面板检算面板根据路桥施工计算手册计算：1. 强度计算:根据底模加强肋的分布间距,可将底模面板考虑为双向板计算,则:长短边长度:l X=0.3,lY=0.86,板的截面抵抗矩:W=bh 2/6=6*10-6m3钢板的泊松比:v=0

10、.3挠度计算系数 Kf=0.00256q=41.1*0.86=35.346KN/m查附表 2 按四边固定计算可得：则跨中方向:M x=Kx*q*l2=0.04*35.346*1000*0.3*0.3=127NmMy= Ky*q*l2=0.038*12.33*1000*0.86*0.86=346.53Nm支座边上的弯距为Mx1=Kx1*q*l2=-0.0829*35.346*1000*0.3*0.3=-263.72NmMy1= Ky1*q*l2=-0.0570*12.33*1000*0.86*0.86=-520Nm由于泊松比不等于 0,则跨中弯距应该修正:Mx2= Mx +v My=127+0.

11、3*346.53=231NmMy2= My +v Mx =346.53+0.3*127=384.63Nm则 Mmax= My1=-520Nmmax =M/W=520Nm/(6*10-6m3)=86.7MPa=145MPa,满足要求2. 挠度计算构件刚度 B0=Eh3/12/(1-v2)=2*102*63/12/(1-0.09)=3956Nmw=Kfql4/B0=0.00256*35.346*1000*0.34/3956=0.19mm0.3/500=0.6mm满足要求.七:钢吊带销子检算底模桁架支座纵向连接由钢吊带上钢板加强螺栓连接,现对连接销子进行检算:底模桁架检算可知,桁架两支反力大小分别为

12、 R1=78.95KN,R2=53.26KN,检算时取 较大值 R=78.95KN 计 算.根据路桥施工计算手册铆钉抗剪能力计算得:铆钉允许抗剪力为 N=njS*=1*3.14*50*50*80/4=157KNRN,满足要求。八.侧模检算1.荷载计算1.1 侧压力计算根据路桥施工计算手册，当混凝土浇筑速度 v6m/h 时,竖直模板侧压力计算可由下式进行计算:Pm=Krh其中,h 为有效压头高度,浇筑速度为 3.5m/h,浇筑混凝土温度 T=100度,则 h=0.22+24.9v/T=1.0915mr 为混凝土容重,取 r=26KN/m3K 为影响系数,混凝土加入缓凝剂时取 K=1.2故 Pm=1.2*26*1.0915=34.06KPa