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1、首钢迁钢公司1 号高炉开炉一年达产实践 王建民马金芳单洎华 ( 酋钢迁钢公司迁安0 6 6 0 0 ) 摘要首钢迁钢公司1 号高炉2 0 0 4 年1 0 月投产通过改善焦炭质量、调整高炉操作制度、提高 炉风温、混喷烟 煤、富氧鼓风及狠抓外围保证，投产1 年后产量、焦比等主要指标达到国内同炉容高炉先进水平。 美键词高炉焦炭强化冶炼 1 前言 首钢迁钢公司1 号高炉2 0 0 4 年1 0 月81 3 投产。通过炼铁工作者不懈努力，克服了生产设备单系统运 行的不利因素。狠抓人炉焦炭质量，逐步掌握生产主动权。针对迁钢高炉特点，不断探索基本操作制度和强 化冶炼，下部采取高风温、大风量、高动能、大喷煤
2、( 混喷烟煤) 及富氧等强化措施；上部逐步扩大矿批、加重焦 炭负荷、疏通中心并稳定边沿煤气等强化措施，确保高炉顺行；同时狠抓炉前出铁和入炉矿筛分等外围保证 工作。投产1 年之际，达到利用系数2 5 2 t m 3 d 、入炉焦比3 3 4k g t 、煤比1 2 3 k g t 、燃料比4 8 9 k g t ，高炉各 项主要技术经济指标达到国内同炉容高炉先进水平。2 0 0 5 年总产生铁2 2 2 万吨，超过年产2 1 0 万吨的设计 水平。目前迁钢公司正在全力拼搏，力争1 号高炉2 0 0 6 年实现入炉焦比低于3 0 0k g t 。 2 开炉1 年强化冶炼实践 2 1 高炉基本情况
3、迁钢1 号高炉有效容积2 6 5 0 1 1 1 3 ，3 0 个风口，3 个铁口，H u D2 2 6 8 。并罐式无钟炉顶，皮带上料。高炉 配3 座霍戈文内燃式热风炉，混烧焦炉煤气。中速磨制粉，采用直接喷吹工艺。炉缸侧壁采用N M A 和 N M D 小块碳砖，炉膜炉身下部采用3 段国产铜冷却壁。炉底及炉腹以上采用软水密闭循环冷却。高炉 主要使用迁安中化公司( 简称迁焦公司) 生产的焦炭。炉料结构为高碱度烧结矿7 5 、酸性球团矿1 5 2 0 、澳块矿5 t 0 。烧结矿和球团矿来自首钢矿业公司烧结厂和球团厂。 2 2 开炉1 年达产主要指标 ，投产1 年经历丁开炉期、诃整期、强化冶炼期
4、三个阶段。高炉主要技术经济指标及冶炼参数见表1 。 表1 迁钢l 号高炉强化历程 ! 尘! 盘：i壁垒! ! 生堑垒堑垒兰里堑垒! 墅皇苎 2 0 0 4 1 0 1 7 5 9 06 67 0 6 37 0 63l O5 07 1 94 0 05 6 1 1 13 1 7 71 2 06 3 0 86 3 9B27 37 2 3 3 7 05 73 1 23 1 6 411 96 6 9 96 6 990 7 67 5 23 7 35 63 01 0 0 3 7 4 3 0 巾J 舟一m J J 一一卯神“弼盼竹”铅钵瑚m掰m瑚抑孟怒篇怒蒿：呈丝四卵虬晰坨加“盯 2 O 2 1 0 2 0
5、O 0 O 5 3 4 l 2 6 3 8 I 8 6 l 6 0 6 5 7 2 9 lH舄舄盟卯卯虬卯非柏 5 8 8 2 J m 一一4 扭限眦虮啪啪m m m m 5 1 1 3 5 1 5 8 7 5伸“弛H拍曲儿” 5 4 5 6 2 l 8 l 0 9“博坶“巧n非盯M弛鲫坶虬站“拍抑拉!宇 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2黧恶黧嚣嚣 帖2 3 4 5 6 7 8 9 蛐 加 2 2 1 开炉期 开炉期为2 0 0 4 年1 0 月1 2 月。高炉2 0 0 4 年1 0 月8 日8 ：1 6 点火，以单数1 5 个风1 2 1 送风，风口面积 0 1 9 9 m 2 ，风
6、量1 7 0 0 m 3 r a i n ，风温7 5 0 。1 0 月9 日6 ：1 6 - 4 6 顺利出第1 次铁，铁水流动性较好，共出渣铁 1 0 0 余吨。第4 次铁以后铁水温度基本 1 4 0 0 1 2 并通过撇渣器进入鱼雷罐。第9 次铁启用水冲渣，水冲渣 设备运转基本正常。1 0 月1 2 日开始冶炼炼钢铁。由于开炉方案详尽、周密并得到贯彻执行。开炉获得成 功。 由于炼钢投产比高炉晚5 天，投产后连铸机、铸铁机、高炉本体等设备问题使高炉长期慢风及多次长时 间休风，导致炉缸堆积、炉墙粘结、风口大量烧坏( 1 0 1 2 月共坏2 7 个) ，高炉不接受加风、加负荷和提炉温 措施。
7、达产难度增加、达产时间延长。2 0 0 4 年1 1 月1 5 日风量达到4 0 0 0 H ，r a i n 后，为尽快全风作业。采取 了：加硅石、均热炉渣高温洗炉；提高入炉焦炭质量。为了尽快加风，于1 2 月下旬配入2 0 5 0 优质 外购山西焦炭。调整高炉操作制度，采用中心( 1 6 度) 加焦。三项措施收到较好效果，2 0 0 4 年1 2 月下旬 炉况治理取得突破性进展，风量达到4 6 0 0 m 3 r a i n ，透气性改善。在3 个月实践中，炼铁工作者提高了生产组 织能力，解决了各种设备问题，渡过了操作与设备的磨合期，探索了冶炼规律并提高了操作水平。 2 2 2 调整期 本
8、期为2 0 0 5 年1 月一3 月。随着炉况日趋稳定，采取了几项强化措施，即：探索合理的操作制度，； 继续狠抓焦炭质量；实施喷煤；混烧焦炉煤气，提高入炉风温。2 0 0 5 年2 月3 月，焦炭负荷稳定在 4 0 - - 4 1 ，焦比 9 0 。为了扭转焦炭质量下降的不利因素，于1 2 月下旬配 加4 0 - 5 0 质量较好的外购焦炭( 灰份1 2 3 0 1 2 7 0 ，S 份0 6 5 0 7 5 ；M 4 08 8 9 0 ，M ，n 5 一6 ；C R I2 4 2 8 ，C S R6 2 6 6 ) ，此后炉况逐步好转。 调整期2 0 0 5 年2 - - 3 月份随着焦炭负
9、荷加重，焦炭质量制约了高炉进一步强化。突出表现在灰份高 冷、热强度差，威胁炉况顺行，制约了焦炭负荷进一步加重，影响了达产降焦。为此，采取了2 项措施：加 强对迁焦焦炭冷、热强度的监测。增加焦炭热性能检测设备，将原来每月送北京检测一次改为每周检测1 2 次并及时将结果报高炉值班室，使炉内及时调剂；在迁焦焦炭质量变差和波动时，及时退焦炭负荷和适 当增加外购焦炭入炉比例。这些措施取得了较好效果，炉况稳定性增强。焦比降低到4 2 0 K g t 以下。 4 3 1 进入强化冶炼期后，迁焦焦炭质量已不适应继续强化的要求。为了从根本上提高焦炭质量，总公司决定 加强炼焦煤采购，为迁焦公司采购质量较好的炼焦煤
10、，包括6 7 月配加部分进口主焦煤。此后焦炭强度明 显提高。M 4 0 和M l o 2 0 0 5 年l 3 月平均分别为8 2 3 和8 0 ，4 8 月分别为8 3 4 和8 0 ，9 1 2 月 分别为8 4 6 和7 7 。C R I 和C S R ：2 0 0 5 年1 3 月平均分别为3 2 1 和5 2 4 ，4 8 月分别为3 0 2 和5 9 4 ，9 1 2 月分别为2 4 5 和6 5 3 。由于焦炭冷、热强度的提高，促进了料柱透气性改善并为焦炭 负荷加重、焦比降低创造了条件。 3 1 2 降低焦炭友份 在迁钢1 号高炉达产进程中多次因配煤比发生变化导致焦炭灰份升高，使
11、炉况波动的现象。例如2 0 0 5 年1 月上旬炉内基本制度未做调整，6 日- 8 日焦炭灰份比2 日4 日升高。导致炉内透气性变差，被迫减风 并退焦炭负荷，见表2 。主要原因是焦炭灰份升高以后，渣量增大，影响了炉料透气性。退焦炭负荷后透气 性才有所改善。同时，由于焦炭灰份升高，在提高人炉风温后，炉温仍然下滑。 表2 焦炭灰份升高对炉况的影响 1 月m | m i n指数tt 通过提高配煤质量，迁焦焦炭灰份由2 0 0 5 年5 月开始降低。其中1 - - 3 月平均灰份1 3 6 2 ，6 8 月降 为1 3 0 0 ，9 - - 1 2 月降为1 2 6 4 ；至2 0 0 6 年2 月灰
12、份已降至1 2 5 0 以下。由于焦比和焦炭灰份降低，炉 渣量1 3 月平均3 2 5 k g t ，4 N 5 月降为平均3 1 6 k g t ，6 1 2 月降为平均3 0 8 k g t 。由于炉渣量的降低，有利 于料柱透气性改善并为焦炭负荷加重、焦比降低创造了条件。 3 1 3 降低焦炭S 份 迁焦焦炭2 0 0 5 年1 3 月平均s 份0 8 0 ，6 - - 9 月平均s 份降为0 7 3 。由于燃料比和焦炭S 份的降 低，使s 负荷由1 3 月平均4 4 k g t 降为6 9 月平均3 7 k g t ，同期生铁一级品率则由4 8 6 提高到 8 8 6 。 3 1 4 降
13、低和稳定焦炭水份 迁焦采用国外引进的低水份熄焦技术，水份应该低于3 0 。但开炉期焦炭水份明显偏高，导致炉温波 动，影响炉况顺行。调整期水份有所降低但不够稳定。同时由于焦炭水份高、波动大造成炉内调剂跟不上， 炉温波动大。 进入强化冶炼期。经过不断改进熄焦技术，稳定熄焦水量，使焦炭水份稳定在3 5 5 0 ，炉况稳定性 明显提高。 3 1 5 加强与迁焦公司沟通与联系 由于采购煤的供应问题，炼焦的配煤比例经常会发生变化时，此时焦炭质量也会发生变化。一年来，迁 焦公司在炼焦的配煤比例发生变化时能够与炼铁分厂及时沟通；高炉在炉况发生波动时也能及时向迁焦公 司反馈。焦化与炼铁的及时沟通与联系。避免了焦
14、炭质量变差时高炉措手不及，使高炉生产掌握了一定的主 动权。 以上措施采取后效果明显。至强化冶炼期束的2 0 0 5 年9 、1 0 月。焦比降低到3 3 0 K g t 左右。 开炉以来迁焦的指标变化见表3 。实践证明，焦炭强度直接制约着焦炭负荷的加重和焦比指标 1 】，表4 是迁钢1 号高炉焦炭强度与焦炭负荷等的对应关系。 3 2 装料制度的调整 3 2 1 中心加焦 2 0 0 4 年l l 1 2 月布料焦角一般为3 8 - 2 2 度。炉内反应是不接受加风量和提炉温措施。为此，进行了 疏导中心煤气，改善煤气分布的尝试，1 2 月下旬增加了1 8 度布料，效果较好，风量由4 0 0 0
15、m 3 r a i n 逐日攀升， 透气性改善，焦炭负荷突破3 0 。 进人调整期，针对炉内压差高，压量关系不稳定的情况，2 0 0 5 年1 月1 3 日将焦角由： 3 8 3 5 。3 2 。2 9 2 6 2 2 。1 8 。改为3 8 。3 5 。3 2 2 9 2 6 。2 2 1 6 一4 3 2 表3 迁焦公司焦炭质量 ( 单位) 2 0 0 5 焦炭负荷点比煤比风温 M 。 Ml。cRI c s R t tk g t1 g t 中心加焦量增加、加焦角度缩小。改后中心煤气活跃，压量关系趋稳，炉况稳定性增强，1 月1 5 日风量 突破5 0 0 0m 3 r a i n ，实现了全开风1 2 1 作业。实践证明中心加焦对稳定煤气流、改善透气性起到重要作用。1 月1 7 日日产突破6 0 0 0 t 。表明炉况治理获得成效。同时也为今后走发展中心、稳定边缘的道路进行了有益探 索。直至目前，仍在采用1 6 度的中心加焦。 3 2 2 逐步扩大矿批 近年来大型高炉由于原料条件改善、冶炼强度提高。矿石批重已明显超过了相应炉容的传统规范值“J 。 迁钢高炉随着炉况稳定性增强。不断进行扩大矿批的尝试。2 0 0 5 年1 月中旬风量达到5 0 0 0 m 3 m i n 的全风 量后，逐步采用扩大矿石批重的方式来加重焦炭负荷。扩大矿石
