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1、嘉兴学院毕业设计（论文）外文翻译原文题目： Laser cutting of thick ceramic substrates by controlled fracture technique 译文题目：控制断裂激光切割厚的陶瓷基板技术 学院名称：机电工程学院专业班级：机械 082 学生姓名： 程丰 控制断裂激光切割厚的陶瓷基板技术摘要控制断裂的激光切割技术，可用于切割厚的陶瓷基板，同步申请的Nd：YAG 激光器和 CO2 激光在基板上。重点 Nd：YAG 激光用于隶凹槽裂缝在基材表面和散焦的 CO2 激光诱发热应力。热应力集中会发使得槽尖端出现裂纹，使其延长通过衬底，沿激光束的运动轨迹可控基
2、板分离。根据输出功率的60 W 的 CO2 激光器和 Nd：YAG 激光器，最大切割速度可以达到 1.5 毫米/ 厚的氧化铝样品的样品。为什么激光可以切割厚的基板，为什么断裂是可控的原因是本文研究。分离表面的 SEM 照片是用来分析断裂过程的微观机制。温度和应力分布进行了分析，利用有限元软件 ANSYS。激光功率，切割速度快，试样几何形状之间的关系都是从实验分析，这种现象也从应力分析的结果解释。1. 简介Lambert1等最初开发的激光切割技术可以切断了玻璃或陶瓷结构。在此过程中使用的激光起器有 2 个，其中第一个有一个波长，至少有 50的激光能量在 0.2 毫米的深沟裂纹的融化。第二个激光束
3、产生在裂纹尖端的热应力使材料分离可控。这种方法是控制断裂激光切割和激光划片的方法的扩展，以前是由Garibotti2和 Lumley 3提出的。切割厚度可大于 5 毫米玻璃体或陶瓷材料。Garibotti 提出的刻划晶圆的方法是用激光划线一种脆性材料，激光用于划晶圆沿所需的隔离线，然后是浸入在超声波细胞破碎沿超声波能量的刻线。要集中照射在焦平面上放置工件上的窄行激光能量。通过应用机械力使得刻划基板沿着划线发生破碎。Lumley3的控制断裂脆激光切割脆性材料的方法具有很大的潜力。他的发明只有一个单一的激光。应用激光能量产生的机械应力，导致材料沿激光束路径分开。该材料分离是类似的一个裂纹扩展和的断
4、裂增长是可控的。Lumley 3成功地应用在氧化铝陶瓷基板和玻璃等脆性材料切割技术通过使用 CO2 激光。所需的激光功率是比传统激光蒸发切割和激光划片少，切割速度高得多。格罗夫等人4提出了相关的方法在较高切削速度控制断裂切割玻璃。近年来，Kondratenko5和 Unger 和 Wittenbecher6使用低功耗激光切割的玻璃有水做冷却液沿着切割路径。这些改进的控制断裂的方法已被确认为它在未来有良好前景。蔡和刘7提出了一种解释为什么物质的分离是通过使用一个单一的激光控制断裂技术可控。他们提到切割过程可以分为三个阶段首先是启蒙阶段，由于试样的边缘拉应力的断裂发起。二是稳定增长阶段，激光点附近
5、的压力是高度压缩蠕变变形。通过激光束后，将放宽压应力，然后诱导残余拉应力，使断裂增长从上表面，以降低基材表面的应力。最后一个阶段是不稳定断裂，裂纹尖端附近的应力是一个完全通过厚度方向的拉应力，裂纹扩展不稳定。控制断裂的现象，并原则通过使用一个单一的激光。但该方法是非常受限制的的用于切割厚的基板。举例来说，强度很高的的氧化铝基板，可被切割厚度约 1 毫米。比较传统的蒸发法切割厚陶瓷基片，激光切割是更有效和更昂贵。根据 Black和 Chua9，对于厚度为 9.2 毫米氧化铝陶瓷，切割速度不超过 1 毫米/秒和输出功率 500 瓦。然而，高功率激光会诱使许多裂缝和倦怠的切割面，降低了表面质量。然而
6、，目前的法切割需要更少，激光功率，造成缺陷少。Lambert 等技术1 ，可以用来切割厚，陶瓷基板，由两个激光器的同步应用。但原理和厚基板切割的现象和切割薄基板不同。断裂机制尚未详细分析，并针对不同的切削条件下的现象尚未很好的研究此外，断裂是可控的机制尚未被了解。在本文中，我们专注于厚的陶瓷基板切割控制断裂技术的断裂机制的调查我们还讨论了加工参数，如切割速度和试样尺寸温度和应力分布进行了分析的利用有限元软件ANSYS5.4。2激光切割的实验与控制断裂2.1 激光切割系统和标本激光切割系统，如图 1 是由二氧化碳激光，ND：YAG 激光，XYZ 定位表，和一台个人电脑整个工件的上表面激光束移动安
7、装在一个平台上，可以移动的X，Y，和 Z 方向 CO2 激光和 Nd：YAG 激光的波长，分别的 10.6 和 1.06 毫米。激光的输出功率可同步 XYZ 定位表 CO2 激光和 Nd 的聚焦点最小直径：YAG激光分别的 73 和 32 毫米。图 1 激光切割系统的配置与控制断裂技术本文所用的实验标本的和由京瓷公司（日本）生产的氧化铝（Al2O3 ）陶瓷基板氧化铝陶瓷基片的纯度为 99.6的密度 3960 kg/m3 的，青年鈥檚模量400 GPa 时， 8:2106 C 1，导热系数为 33.5 W / M8C 的热膨胀系数，和热扩散1:0610 5 平方米 /秒。原始尺寸的基板 108
8、毫米 108 毫米 10 毫米，101:6101:6 毫米毫米 2 毫米，101:6101:6 毫米毫米 1 毫米。焦平面的 Nd：YAG 激光器放置在基材表面激光束垂直的基材表面 CO2 激光焦平面放 8 毫米处，激光光斑直径约 373 毫米的距离上表面 CO2 激光束倾斜的 Nd：YAG 激光束在 158 两束激光和同步应用在基板上，输出功率 CW 模式。2.2 对称切割的断裂扩展模型沿正中平面切割一条直线对称的切削条件如图四件 108 毫米 108 毫米 10 毫米大小的基板氧化铝基板切割的照片 2。为了理解对称的切割机制控制断裂技术，沿着切割路径的分离表面进行了调查。的虽然使用的激光切
9、割氧化铝基板厚度为 10 毫米，激光束穿过距离的但不完全通过基板，然后停止切割和标本拿起试样的分离是类似沿切割路径的裂纹扩展，肉眼看不见的裂纹。图 2 沿对称的直线切割的照片为了区分不同断裂地区分离表面上，深色油墨画沿着切割路径的激光光斑的最后位置，和墨水渗透到分离表面然后被剥离试样破两片沿切割路径，深色油墨只对已分离的表面分离表面的照片显示在图的 3，显示切割速度 1 和 2 毫米/秒，和 50 瓦的激光功率为 CO2 激光和 Nd：YAG 激光器图 3 分离表面沿切削速度切削路径（一）1 毫米/ s 和（B）2 毫米/秒。图片 3，可分为三个区域：（1）裂沟地区由于聚焦的 Nd：YAG 激
10、光（黑线） ， （2）控制断裂地区的散焦的 CO2 激光（灰面） ，和（3）背面地区（白色表面）表面地区深处发现 1 切削速度约分别为 0.63 毫米/秒、0.43 毫米/ 秒和 2毫米/秒，有些激光热处理吸收融化的物质，从而减少了粘接强度，然后将物料巩固和诱导主短沟裂纹，紧跟激光光斑路径由于短沟裂纹扩展从上到下后已通过激光光斑的控制断裂地区。这是显而易见的尖端前沿的传播裂纹速度始终是大于的激光光斑运动速度。裂纹尖端的激光光斑之间距离分别为 3.8 厘米和 2.3 厘米而对应的切屑速度为 1毫米/ 秒和 2 毫米/秒。然而激光光斑的距离与切屑速度没有明显的关系。这种现象与薄基板控制断裂技术不同
11、，即激光光斑的距离与较高的切削速度没有关系。最重要现象是断裂地区的高速切削整个厚度切割前完成。在最后阶段基材部分分开并形成一种裂缝，诱发失稳断裂和裂纹地区分开。失稳断裂的完成，一个响亮的声音可以听到表示切割实验结束。2.3.断裂的不对称切割扩展模型直线切割不仅沿着中位平面直线，而且还沿着切割曲线包括不对称切割。在裂纹尖端的应力状态不是不对称切割。如图直线切割的图片 4A 为 108 毫米108 毫米 10 毫米的试样尺寸切割路径，沿试样的一部份。据蔡和刘薄基板 切割的研究7 ，如果压力不是对称的裂缝，断裂的实际轨迹将偏离所需的切割路径。但在本实验切割厚基板，断裂的实际轨迹与上表面所需的切割路径
12、一致的，底部表面上的偏差而严重。因此，沿厚度方向的分离表面变得扭曲的表面这样做的原因，存在应力集中在最初的沟裂生产集中的 Nd：YAG 激光，使裂纹扩展将按照初始裂纹。由于在槽由于在槽裂纹尖端应力沿厚度方向纯模式，沿厚度槽裂纹扩展会偏离垂直线远离。切割曲线的过程在几何不对称这种情况下，裂纹尖端的沟裂的将表现为混合模式应力状态和裂纹增长不会完全按照激光光斑的路径沿切削方向的断裂前的行为也将作为混合模式应力状态，使断裂的实际轨迹将偏离激光束的运动轨迹正弦曲线切割的图片见图 4b 中，显示断裂轨迹略有偏离所需的正弦曲线。当使用控制断裂的激光切割技术切开一个直角，实际断裂轨迹将偏离所需的直角，成为一个
13、圆形的角度这种偏差由于分离裂纹尖端的激光光斑的滞后。当激光光斑在到达转折点，裂纹尖端还没有达到转折点在这瞬间，激光束以及裂纹尖端在垂直方向转动由于裂纹尖端还没有达到直角的转折点，实际断裂轨迹严重偏离所需的直角。见图直角切割氧化铝基板的图片 4c。CO2 激光功率 53 瓦，在 Nd：YAG激光功率 63 瓦，切割速度 1 毫米/秒转折点滞后距离为 5 毫米研究还发现，更高的切削速度会诱发更大的滞后距离此外，陶瓷碎片的有时会被诱导间断裂的实际轨迹和应用激光路径对于大多数情况下，沿路径的激光光斑的断裂弱于实际断裂轨迹曲线切割。图 4 不对称裁剪的照片（一）直线， （二）曲线， （三）直角2.4 切
14、割速度，激光功率和试样宽度为了研究的切割速度，激光功率和试样宽度之间的关系，三种尺寸的氧化铝陶瓷基片的选择作为标本其尺寸是：更广泛的样本 108 毫米 108 毫米 10 毫米，中间标本 54 毫米 108 毫米 10 毫米，和狭窄的标本 27 毫米 108 毫 米 10 毫米最大切割速度快，可达到没有关系的输出功率 CO2 激光，实验结果显示在图 5。Nd：YAG 激光功率是恒定在 60 和 80 瓦，它可以诱发槽裂纹的不断深入由此可以看出，如果试样宽度较窄，最大切割速度可以达到更高可以解释的现象在第 4 节分析的压力槽裂纹由 Nd：YAG 激光，Nd ：YAG 激光功率，使槽裂纹的深度，沟
15、裂深度较大的可提供更高的的切削速度。CO2 激光功率与最大可达到切割速度切割基板厚度 1 毫米和 2 毫米之间的关系见图 6。实线表示为 1 毫米的厚度和 35 瓦的恒定的 Nd：YAG 激光功率的情况下，虚线表示为 2 毫米厚度和 45 瓦恒定的 Nd 的情况的：YAG 激光功率。Nd：YAG 激光功率和强度很高的切割速度之间关系可达到不同的的基板尺寸见图 7。实线表示为 1 毫米厚度和 15 W 的恒定的 CO2 激光功率的情况的虚线表示为 2 毫米厚度和 37 W 恒定的 CO2 激光功率的情况的。厚基板的切割控制断裂的原则是基于槽裂纹尖端的应力集中最大分离速度和恒定输出功率的 CO2
16、激光下的凹槽，裂纹深度之间的关系见图 8。对于更深的的凹槽，裂纹，最大切割速度可以达到更高。槽裂纹产生聚焦的 Nd：YAG激光，使沟裂纹深度与输出功率的 Nd：YAG 激光器2.5 切割质量激光切割控制断裂所产生的表面非常光滑，很少有缺陷。算术平均表面粗糙度 Ra 的为 2 毫米。对于激光切割条件包括 60 瓦的输出功率为 CO2 激光和Nd：YAG 激光，激光的移动速度是 1 毫米/秒。表面蒸发材料远高于传统激光切割更好。如图 9 打破表面的粗糙度轮廓 。图 5 CO2 激光功率与最大切割速度不同的试样宽度不断的 Nd：YAG 激光功率 60 瓦（实线）和 80 瓦（虚线）基板厚度为 10 毫米图 6 CO2 激光功率与最大切割速度不同的试样宽度实线表示为 1 毫米的厚度和 35 瓦的恒定的 Nd：YAG 激光功率的情况下虚线表示
