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1、提供常用的P50%10（50年超越概率10%），一般的工程设计地震常用这个,时间增量0.02秒。*Amplitude, name=HAMPX 0.02, 0.014, 0.04, 0.014, 0.06, 0.014, 0.08, 0.065 0.1, 0.014, 0.12, 0.016, 0.14, 0.219, 0.16, 0.13 0.18, 0.082, 0.2, 0.3, 0.22, 0.583, 0.24, 0.129 0.26, -0.263, 0.28, -0.948, 0.3, -0.105, 0.32, -0.524 0.34, -0.952, 0.36, 0.088,
2、0.38, 0.843, 0.4, 1.152 0.42, 1.716, 0.44, 2.523, 0.46, 0.07, 0.48, -1.69 0.5, -0.708, 0.52, -1.42, 0.54, -1.807, 0.56, -1.091 0.58, -1.674, 0.6, -2.547, 0.62, -1.639, 0.64, -2.514 0.66, -5.463, 0.68, -5.08, 0.7, -5.128, 0.72, -6.955 0.74, -7.118, 0.76, -5.805, 0.78, -3.695, 0.8, -1.871 0.82, 3.558,
3、 0.84, 6.373, 0.86, 4.406, 0.88, 5.769 0.9, 10.47, 0.92, 11.534, 0.94, 10.337, 0.96, 12.44 0.98, 6.454, 1., 8.596, 1.02, 5.458, 1.04, 6.403 1.06, 0.05, 1.08, 1.007, 1.1, -5.859, 1.12, -9.448 1.14, -6.851, 1.16, -8.897, 1.18, 12.645, 1.2, 16.45 1.22, 13.529, 1.24, 12.146, 1.26, 16.093, 1.28, 10.12 1.
4、3, -9.287, 1.32, 24.022, 1.34, 22.118, 1.36, 21.657 1.38, 17.831, 1.4, -1.39, 1.42, 10.005, 1.44, 8.174 1.46, 4.502, 1.48, -2.972, 1.5, -7.108, 1.52, -8.6354 1 U! U% y/ S- k, A& S' Y# G0 h( i: ?3 为方便大家使用，已经将其转化为标准的ABAQUS 输入格式，数据文件是加速度，加速度单位是cm，请在加界中按0.01
5、缩放！在INP中加入以下字段：; P, z C: b) V! C e2 y3 D( 1 g( m- k; D/ Y8 t *AMPLITUDE, NAME=HAMPx, INPUT=X.inp8 j& N6 F4 I$ t& q. + y/ k+ p% I *AMPLITUDE, NAME=VAMPy, INPUT=Y.inp$ r. X3 " d8 j' L/ x6 c
6、5 c *AMPLITUDE, NAME=VAMP, INPUT=Z.inp7 K H+ b, h" P' X7 k5 c0 h-8 C5 K( s) f- # s6 x$ L1 V" A + k) 8 Q, e/ " X *Boundary, op=NEW, amplitude=HAMPx, type=ACCELE
7、RATION) l0 |9 F$ K$ f2 C “定义的约束集合名”, 1, 1,0.01（红字）' D+ y! e$ e. ' j- N0 s; T场地土层反应计算采用的输入地震波是以地震危险性分析结果得到的基岩加速度峰值和基岩加速度反应谱¾基岩地震相关反应谱作为目标谱，用人工数值模拟方法合成得到的，并以此作为场地地震反应计算的输入地震波。; y! |4 E( R6 3 p+ 8 C按照本章6.2.1的技术思路，利用计算机自动产生的不同随机相位谱，按50年超越概率10%、5%和1
8、00年超越概率2%三个概率水准合成基岩加速度时程，其中每一个概率水准合成三条时程，分别对应于三个不同的随机相位，时程采样步长为0.02秒，目标谱与合成时程的反应谱(计算谱)之间的相对误差均小于5%。目标谱与计算谱的比较、拟合精度、基岩地震波图见图。" N" l" L4 " i" O8 F) h) y g8 J- " - t1 2 i8 j + D8 u1 s 2010-12-9 16:35:10 上传下载附件 (70.51 KB) * b: t: P6 H) v8 q6 K 2010-12-
9、9 16:35:10 上传下载附件 (73.42 KB) , N( O$ P# g2 M; v$ k9 7 L! s9 K离散塔身，对进口段使用三维实体单元整体建模，模型示意图见插图X-7，主要参数：顺水流方向（X轴）长30.0m，上游边界23.4m，下游边界23.4m，塔体总高86.0m，模型节点总数11426个，C3D8R（为获得时间与精度的平衡而选用）单元总数8912个。) b; T/ J) u/ r% A$ X) g' A2011-1-18 10:15:25 上传下载附件 (23.59 KB) % S) C) I9 z, 1) 计算荷载和计算工况6 B" y"
10、; i5 X2 i1 i' N( / m z, R% H 主要考虑的荷载有：自重荷载、正常蓄水位水压力、地震加速度。5 G, z( 7 a6 h, u* e 计算工况与分析时序相同，共三个工况：工程完建工况(自重荷载施加)正常蓄水工况(静水压力施加)正常蓄水+地震工况(动水压力施加和地震加速度施加)。! T7 e* x% k. |% F) l; 5 j2) 地震波输入7 C1 j( R! u+ D% I* ) z计算地震波输入采用地震安评报告所提供的闸址(基岩)场地谱人工合成的地震波，概率水平为50年超越概率10%，地震波时程见插图X-X。; D, k- b1 T
11、# W# w6 a! l计算时，在模拟岸塔式进口施工完成及蓄水过程的基础上，假定运行期某一时刻发生地震，同时输入顺水流向、垂直水流向和竖直向地震曲线，本次计算将No.1、No.2分别作为顺水流向和垂直水流向输入，No.3作为竖向输入。并将竖直向峰值加速度调整为水平向的2/3倍，即顺水流向、垂直水流向、竖向的峰值加速度分别为100cm/s2、100cm/s2、66.7cm/s2。1 8 D: P; l% w+ U4) 计算成果及分析0 r0 j. s1 9 N5 O. U 位移成果：3 X1 a. h+ I3 i* T9 v蓄水期闸顶(相对于闸基岩)顺水流方向的水平位移为-1.1mm，蓄水+地震
12、工况下最大水平位移达15.0mm，见插图X-8。蓄水期闸顶沉降2.9mm，蓄水+地震工况下沉4.8mm，增加沉降约1.9mm，见插图X-9。: c3 w# A3 u4 j2011-1-18 10:15:25 上传下载附件 (96.36 KB) * D( q, ( n5 Q# F3 p/ e4 K) K* o0 T（一个完整的位移时程如图所示，从小到大，再趋近于0（永久大变形除外）0 H" f, ' F. ( f 2011-1-18 10:15:25 上传下载附件 (80.56 KB) 应力成果：: b* r! V4 z9 N6 8 泄洪放空洞进口竣工期：拉应力主要出现在胸墙底
13、部，最大值约0.80MPa(见插图X-10)，压应力主要分布于进口两侧边墙与底板底部，最大约2.68MPa；蓄水期：拉应力极值出现在工作闸门槽两侧边墙处，约1.07MPa(见插图X-11)，压应力主要分布于底板底部，极值出现底板末端靠山侧，约为3.71MPa；蓄水期+地震：拉应力极值出现在底板前端靠进口处，约1.28MPa(见插图X-12)，压应力极值仍然出现在底板末端靠山侧，约5.89MPa。# 9 S. i" P$ L* s2011-1-18 10:15:25 上传下载附件 (70.4 KB) 3 d7 r/ n! d4 d# e9 d! y: t4 f; T0 q# V0 _' R2 U+ K" ' t; A+ v$ M7 R% q& v- X需要说明的是，在地震时程步中水平加速度未计入Y方向（实际意义不大）。% q! A$ J0 P; e) e
