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1、一、先边跨后中跨的连续梁主要施工顺序是：边跨现浇段及最后一个悬浇段施工完成安装临时锁定支撑及钢筋、预应力管道；浇筑边跨合拢段及张拉拆除主墩临时固结及边跨临时锁定支撑（第一次体系转换,双悬臂结构转换为单悬臂简支梁结构）中跨合拢临时锁定；浇筑中跨合拢砼中跨砼合拢后，砼达到50%强度时，解除一个中墩（另一个主墩本身为固定支座）多余水平约束，即永久支座锁定 （变为单向铰接，第二次体系转换） 中跨合拢段张拉拆除中跨合拢临时锁定支撑、纵向管道压浆、剩余竖向、纵向张拉及压浆成桥清理。具体详细顺序如下：1、边跨现浇段、最后一个悬浇段已完；2、安装边跨合拢段吊架（或利用挂篮）（进行中线、高程检查，如发现偏差可采
2、取纠正措施）3、在合拢口两端设置平衡配重。（分三种情况：a:如果一个T构两端力矩平衡，则可按照合拢口重量的一半，在合拢口两侧压重。灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量，另一端中跨尚未合拢，暂时不卸重。b：如果因挂篮拆除、或者T构两端挂篮前移距离不一致等造成的不平衡力矩，需要在力矩小的一端进行平衡配重，具体配重量需要根据堆载的位置力臂长度计算得来。）c：合拢口边跨现浇段与最后一个悬浇段测量高程超限，高程相对偏差大于15mm时，需要采取压重纠正措施。可采取施加压重对标高偏高的一端进行压重纠正。（但是纠正偏差方案须经设计和监理同意。纠偏措施的压重必须在合拢段预应力张拉完毕才能解除。4、安装边跨合拢段钢筋
3、及预应力管道（临时预应力索根据实际情况可先穿进去，当然也可后穿）；5、安装边跨合拢口临时锁定（刚性支撑+临时预应力索）型钢支撑抵抗已成型梁段因升温膨胀产生的压应力，临时预应力索抵抗已成型梁段因降温产生的拉应力，做到“又拉又撑”刚性支撑根据设计分“体内”和“体外”两种支撑形式，一般应在一日之晨温度最低时锁定。体内支撑是在合拢段砼中事先预埋型钢，所以应在砼浇筑前，在中部留出约10cm的缺口，以便在梁体预应力孔道压浆前，从预留缺口切断刚性支撑。然后用同级砼封闭。刚性支撑锁定后，应尽快张拉临时预应力索（一般为15%锚下控制张拉力），形成支-拉锁定结构。6、合拢口临时锁定后，应立即将合拢口一侧（即边跨现
4、浇段梁端）的支座约束解除。即解除活动支座连接杆约束。使得梁的一侧能够在临时锁定装置连接下沿活动支座自由伸缩。（这一点很重要）7、连续观测当地气温，根据温差情况选择合拢口砼灌注时间。（一般在连续3天观测后，选择在凌晨温度最低时刻（温度开始缓慢回升），开始浇筑边跨合拢段砼，边灌注边卸载边跨方向配重，中跨方向配重不动）8、在边跨合拢段砼强度达到设计100%，张拉边跨合拢段第一批预应力束；其中利用作为临时锁定的4束，应在临时张拉力的基础上补充张拉至100%控制应力。其余是一次性张拉到位。（在边跨合拢段未张拉前，严禁松动边跨现浇段支架和合拢吊架）9、拆除两个主墩的临时固结。注意拆除时要两个墩顶4个临时支
5、座（或墩旁临时支墩）要同步拆除（火烧硫磺砂浆，人工凿除截断支墩），实现第一次体系转换。形成单悬臂简支梁。拆除临时固结时，主墩上活动支座的水平约束连接杆不得解除，防止支座滑移。10张拉边跨合拢段第二批预应力束。11、解除边跨合拢口临时锁定刚性支撑（合拢口临时锁定劲性骨架需在纵向预应力筋张拉后灌浆前拆除)；同时可拆除边跨现浇支架、模板、多余不用的挂篮；合拢段预应力孔道内压浆。12、安装中跨合拢段吊架及模板；钢筋绑扎，预应力管道安装；（也可将中跨合拢段钢绞线先穿进去）13、安装中跨合拢刚性支撑，中跨合拢锁定（刚性支撑临和时预应力索）14、浇注中跨合拢段混凝土，边浇注中跨合拢段混凝土，边卸砂袋配重。1
6、5、中跨合拢段砼强度达到设计50%时，解除一个主墩（活动支座）的多余水平约束（即支座锁定连接杆），强度达到95%和弹模100%后张拉中跨合拢段预应力索，临时预应力索补充张拉至100%控制应力。15、拆除中跨合拢段临时锁定刚性支撑，进行纵向合拢束管道压浆，再对剩余的竖向、横向预应力筋进行张拉，在48小时内压浆完毕。拆除挂篮及其他料具，采用无收缩砼立模对剩余梁段段锚槽进行封锚；对施工阶段预留的工作吊杆孔洞进行封闭。清理桥面，连续梁成桥结束。二、先中跨后边跨的顺序与先边跨后中跨类似。只是先按照合拢要求先进行中跨合拢，在中跨合拢段临时锁定后，浇筑边跨合拢砼；边跨合拢段张拉；解除中墩墩梁固结约束；边跨合
7、拢锁定后浇筑砼；边跨张拉及压浆；张拉剩余竖向横向束，压浆封锚；拆除挂篮封堵预留孔等清理后成桥。存在问题：铁四院肆桥（2009）23681-1图无砟轨道双线预应力砼连续梁（31.9+48+31.9m）中，施工顺序：“中跨合拢段临时锁定，解除中墩临时约束（固结）；浇筑中跨合拢砼。中跨砼强度达到设计值后进行张拉及压浆。再对边跨合拢段进行临时锁定，解除边墩上活动支座的水平约束。边跨合拢段砼强度达到100%后，拆除挂篮和边跨支架，张拉边跨纵向索“四院肆桥（2009）23681-86页图无砟轨道双线预应力砼连续梁（70+125+70m）中，施工顺序：“边跨合拢段临时锁定，解除中墩中墩临时固结，并解除活动支
8、座的临时纵向约束以外的其他杜宇约束。边跨合拢段砼强度达到100%后张拉纵向索；拆除边跨支架；中跨合拢段临时锁定；解除活动支座的临时顺桥向约束；合拢段砼强度达到100%后张拉纵向索。最后完成体系转换。”这两个顺序明显是错误的，原因如下：1、如果在合拢口临时锁定后，即解除中墩临时固结约束，则将梁体在合拢口未合拢之前，使用临时锁定支撑体系提前转换成单悬臂结构。从理论上来说，假如施工过程能够完全保证T构两侧力矩平衡的话，也不会有问题。但是事实上施工过程，在合拢口砼灌注过程中，难免会出现不平衡的情况，由于没有主墩临时固结的锚固力作用，就可能出现因力矩不平衡产生梁体失稳，可能导致安全事故和质量事故发生。2
9、、假如按照常规的施工顺序，在合拢口砼强度达到设计值，进行张拉后，再解除中墩临时固结。则由于中跨（或边跨）合拢段已经完成，预应力筋发挥作用。而且永久支座的约束尚未解除，解除固结后转换为双固定单悬臂结构，是比较稳定的。所以应该在先合拢的合拢口纵向索张拉完成后才能解除主墩临时固结。（此问题二分部咨询设计院人员，答复是图上施工顺序有问题！）3、31.9+48+31.9m）图中，“对边跨合拢段进行临时锁定，解除边墩上活动支座的水平约束。边跨合拢段砼强度达到100%后，拆除挂篮和边跨支架，张拉边跨纵向索。”这种顺序也是错误的，因为在边跨合拢段强度达到100%后。即拆除边跨支架，在合拢段未张拉之前就拆除边跨
10、支架，那将会导致边跨单悬臂结构垮塌。所以在边跨合拢段未经张拉之前，严禁拆除或松动边跨支架。三、关于合拢段临时锁定刚性支撑和临时预应力索1、临时锁定的目的：设置临时锁定并施加一定张拉力的目的是，确保合拢段砼从灌注开始至纵向预应力张拉过程，防止因温度升高或降低，导致合拢砼收到挤压应力和拉应力。刚性支撑的作用是抵抗温度升高后，已完工梁端膨胀发生位移产生应力对合拢砼产生挤压；临时预应力索的作用是抵抗因温度降低过程，已经成型梁段收缩对合拢砼产生拉应力。避免砼引起开裂。2、临时锁定力的要求：合拢口临时锁定力必须大于解除合拢口任何一侧墩梁临时固结后各墩全部活动支座的摩擦力。因为在合拢口临时锁定后，应立即解除
11、合拢口一侧的支座固结约束，使梁的一侧能在合拢口临时锁定装置连接下沿支座自由伸缩。以3孔1联连续梁为例：（1）、首先边跨合拢口临时锁定后，应立即解除边跨一侧活动支座的约束（即边墩上活动支座的连接杆），临时锁定力应大于边跨现浇段梁段与底模、活动支座之间的摩擦力。但是临时锁定力也不能太大，一般来说要控制在预应力束控制应力的20%左右。如果锁定力太大，将会导致在边跨合拢段砼尚未灌注前因钢绞线拉力将现浇段拉动一个位移，使得活动支座在尚未成桥之前就发生较大位移，提前将预设的支座偏移量拉完行程，在合拢后再张拉时，可能会导致活动支座进一步向固定端位移，最后结果导致边墩活动支座上下板偏位严重。（2）、中跨合拢临
12、时锁定力中跨合拢临时锁定后，应立即解除一个中墩活动支座的约束（即边墩上活动支座的连接杆），所以临时锁定力应大于扣除中跨合拢段以外，梁体重量一半相对于活动支座产生的摩擦力。如果锁定力太大，同样也会导致中跨合拢段砼尚未灌注前因钢绞线拉力将活动支座一侧的梁段发生一个位移，使得活动支座在尚未成桥之前就发生较大位移，最后在合拢后再张拉时，可能会导致活动支座进一步向固定端位移，最后结果导致边墩活动支座上下板偏位严重。如40+72+40m连续梁设计给定的临时索张拉力为400kn=40t是比较合理的采用简化计算估算如下： 40+72+40m连续梁中跨合拢段临时预应力束为2T11；2B1，为19-15.2钢绞线
13、，设计控制应力为1302Mpa；设计临时锁定力400Kn中跨合拢段活动支座一侧梁段和支座之间摩擦力为P=G=0.05*(2495-44)*2.5/2=153 t此力由4束预应力束来承担，则每束张拉力为P每束=153/4=38.3 t(设计40 t)每根预应力索的控制张拉力P控制=19*140*1302=3463kn=346.3t40/346.3=12%但是，四院设计图中32+48+32m和70+125+70m中设计给定的临时锁定力就太大了，是有问题的。必须纠正。简化计算如下：32+48+32m临时预应力束为2T10；2B1，为12-15.2钢绞线，设计控制应力为1390Mpa; 设计临时锁定力
14、500Mpa中跨合拢段活动支座一侧梁段和支座之间摩擦力为P=G=0.05*(1403-22.5)*2.5/2=86.3 t此力由4束预应力束来承担，则每束张拉力为P每束=86.3/4=21.6 t(设计500Mpa换算后=12*140*500=84 t)每根预应力索的控制张拉力P控制=12*140*1390=3463kn=233.5t84/233.5.3=36%看出设计的临时锁定力已经远大于活动支座一侧梁体的摩擦力。84*4=336t远大于86.3 t所以应该调整在22t左右。70+125+70m临时预应力束为2ST1；2SB3，为19-15.2钢绞线，设计控制应力为1390Mpa; 设计临时锁定力500Mpa中跨合拢段活动支座一侧梁段和支座之间摩擦力为P=G=0.05*(5479-45)*2.5/2=339.6t此力由4束预应力束来承担，则每束张拉力为P每束=339.6/4=85 t(设计500Mpa换算后=19*140*500=133 t)每根预应力索的控制张拉力P控制=19*140*1270=3378.2kn=337.8t133/337.8=39.4%看出设计的临时锁定力已经远大于活动支座一侧梁体的摩擦力。133*4=532远大于339.6t所以单束张拉力应该调整在85t左右。
